Жби перекрытия: Плиты перекрытия ПК и ПБ купить в Нижнем Новгороде

02.03.2023

0 Comment

Содержание

Плита перекрытия ПК 24-10-8 — Компания ООО «ЖБИ 24» — г. Самара

Плиты перекрытия многопустотные ПК 24-10-8 используются в том случае, когда необходимо перекрыть междуэтажный пролет в доме. Так как это высокопрочные изделия, то готовая конструкция также отвечает требованиям по долговечности и долговечности. С помощью четырехугольных плит перекрытия с пустотами ПК 24-10-8 удается получить цельное сооружение с перекрытыми пролетами больших размеров. За счет круглых пустот готовые элементы обладают высокими свойствами звуко- и теплоизоляции, что делает применение плит ПК 24-10-8 в гражданском строительстве полностью экономически оправданными.

1.Варианты написания маркировки.

Написание маркировки многопустотных плит для перекрытия ПК 24-10-8 производится согласно Серии 1.141-1 и включает в обозначение тип изделия, его главные размеры и расчетную нагрузку. Варианты написания следующие:

1. ПК 24-10-8 т;

2. ПК 24-10-6 а;

3. ПК 24-10-10;

4. ПК 24-10-12,5;

5. 1ПК 24-10-8 та;

6. 2ПК 24-10-8 АIIIв ;

2.Основная сфера применения изделий.

Плиты с круглыми пустотами ПК 24-10-8 применяют в гражданском и общественном строительстве домов различного назначения для междуэтажного перекрытия. Здания могут быть построены из различных материалов, например, из кирпича или керамзитобетона. Плиты ПК 24-10-8 устанавливают только в горизонтальном положении. Заделка плит ПК 24-10-8 производится с дополнительным утеплением торцов на глубину – не менее чем 90 мм. Перекрытие этажа производится с гарантированной прочностью, при этом сама плита имеет относительно небольшой вес, что позволяет равномерно распределить вес по всей конструкции. Все это позволяет существенно уменьшить общий вес здания и обустроить более легкие типы фундаментов. Плиты ПК 24-10-8 изготавливаются прочными, с ровной поверхностью и круглыми пустотами. Способны воспринимать как статические, так и динамические нагрузки от вышерасположенных стен и элементов, а также сжимающие и сдавливающие существенные нагрузки.

Наличие пустот в железобетонной плите ПК 24-10-8 позволяет проложить в них различные сети и коммуникации. Пустоты выполнены цилиндрической формы. Данные изделия должны применяться в жилых и общественных зданиях с налаженной вентиляционной системой и гидроизоляцией в санитарных помещениях. На готовую продукцию должен быть получен гигиенический и санитарно-эпидемиологический Сертификаты. Торцы могут быть оставлены как открытыми, так и заделываться бетонной смесью или специальными вкладышами (в маркировке указывается буквой «а»).

3.Обозначение маркировки изделия .

Маркирование плит с пустотами ПК 24-10-8 осуществляется согласно Серии 1.141-1, с указанием типа изделия ПК – плита с круглыми пустотами, в цифровой комбинации указывают размеры и расчетную нагрузку плитного элемента. Габаритные размеры составляют – 2380х990х220 , где указаны длина, ширина и высота. Дополнительно в маркировке железобетонных изделий могут быть указаны следующие параметры:

1. Класс напрягаемой арматуры, для ПК 24-10-8 – АтVт;

2. Вид бетона указывается буквой «Т» – тяжелый;

3. Наличие бетонных вкладышей может быть указано буквой «а»;

4. Геометрический объем – 0,5184 ;

5. Объем бетона на одно изделие – 0,29;

6. Масса изделия составляет 712;

7. Огнестойкость – 1 и 2 класс.

Маркировка наносится на боковую грань плиты черной краской, также наносят дату изготовления партии и товарный знак компании-производителя.

4.Основные материалы для изготовления и характеристики.

Изготавливают плиты перекрытия с пустотами ПК 24-10-8 методом формования с дополнительным армированием изделий. В качестве напрягаемой арматуры используют прутки класса АтVт и Вр-I, сваренные в каркасные сетки методом контактно-точечной сварки. Каркас располагают на расстоянии от края 3-5 см. Тип сеток С1 и С10, тип стержней арматуры – Т3. Арматуру располагают в продольном положении плитного элемента. Для удобства подъема на высоту в тело плиты закладывают монтажные петли – П1 (после монтажа и срезают или загибают).

Изготавливают ПК 24-10-8 из тяжелых бетонов марки по прочности на сжатие – М200, класс по прочности на сжатие – В15 и В20. Марка бетона многопустотной плиты по морозостойкости не ниже чем F50 (не менее 50 циклов замораживания-размораживания), по водопроницаемости бетонная смесь должна соответствовать марке – не ниже W2. Также бетон для многопустотных плит должен отвечать требованиям достаточной жесткости и малой прогибаемости. Плита с данными характеристиками используется для перекрытия пролетов в 3 метра.

5.Складирование и перевозка.

Транспортировка плит ПК 24-10-8 производится спецтранспортом в «рабочем» горизонтально положении с надежной фиксацией всех элементов. Слои прокладывают изолирующим материалом. Погрузочно-разгрузочные работы производят с соблюдением техники безопасности, так как повреждение пустот приведет к потере несущей способности. Хранят данные изделия в стопке по 8 шт., также прокладывая каждый слой деревянными досками толщиной 3 см.

5 распространенных типов армирования промышленных бетонных полов

Прежде чем подписать контракт на новый промышленный бетонный пол, вы должны быть уверены, что приобретаете тип пола, соответствующий вашим потребностям. Понимание некоторых общих терминов строительства бетонных полов может дать вам уверенность в том, что пол будет прочным и долговечным в соответствии с вашими потребностями.

Самый простой бетонный пол состоит только из бетона. В простом бетонном перекрытии нет арматурной стали. Эти полы обычно не подходят для промышленных целей, потому что они имеют низкую прочность на растяжение. Это означает, что когда тяжелая нагрузка сжимает бетон, бетон непосредственно под нагрузкой может выдержать давление, но бетон сбоку растягивается и трескается.

Промышленные объекты с прилегающими к ним офисами или приемными могут сэкономить на стоимости материалов, выбрав гладкий бетонный пол для таких помещений с низким уровнем воздействия. Но даже в этом случае рекомендуется какое-то усиление.

На ступень выше по сравнению с обычными бетонными перекрытиями используются полы, армированные одним или несколькими слоями стальной сетки, что создает сеть квадратов по всему бетону. С точки зрения прочности бетонные полы, армированные стальной сеткой, вряд ли будут соответствовать требованиям типичного промышленного объекта.

Важно убедиться, что сам бетон также имеет правильную толщину, независимо от типа используемой арматуры. Например, в гараже, в котором размещается среднестатистический личный автомобиль, лучше использовать арматуру из стальной сетки стандартной толщины 4 дюйма, но в гараже с более интенсивным движением, например, самосвалами или мусоровозами, стальная сетка должна сочетаться с бетоном толщиной не менее 6 дюймов. толстый.

Использование стальных стержней различной толщины — один из самых популярных способов повысить прочность бетона на растяжение. Стержни равномерно распределяются по бетонной форме перед заливкой, а арматуру можно даже комбинировать со стальной сеткой для дополнительной устойчивости.

Основная проблема при использовании арматуры заключается в том, что она подвержена коррозии при постоянном контакте с водой. Если арматура ослабнет, ослабнет и сам бетон. Герметизация бетона и использование профессиональных методов укладки бетона, снижающих риск растрескивания, помогают решить эту проблему.

Для повышения общей прочности бетона, в том числе устойчивости к поверхностному истиранию, в бетон можно добавлять фибру. Волокно часто изготавливают из стали, стекла или полипропилена. Армирование бетонных полов фиброй полезно, когда бетон может подвергаться воздействию высоких температур, так как этот метод повышает устойчивость бетона к тепловому удару.

Хитрость при укладке промышленных бетонных полов, армированных волокном, заключается в обеспечении равномерного распределения волокна. Сверху вниз и из стороны в сторону волокно должно быть ровным и однородным. Свежий бетон также может стать трудным для укладки и маневрирования, если он залит этими прочными волокнами.

В методе окончательного армирования промышленных бетонных полов используются стальные тросы для временного притягивания плит к обеим сторонам бетонной плиты. Это внешнее давление помогает связать все материалы вместе в одно прочное целое. Когда тросы натянуты до нужного натяжения, пластины можно снять, а тросы обрезать. Полы из предварительно напряженного бетона работают так же (если не лучше) как полы, армированные арматурой.

На этой странице циклические нагрузки в плоскости в дополнение к вертикальным рабочим нагрузкам были исследованы с использованием нелинейного анализа методом конечных элементов (МКЭ). Модель конечных элементов (МКЭ) была разработана для проведения параметрического анализа. Влияние размеров отверстий (7%, 14%, 25% и 30% от общей площади плиты), формы отверстий (эллиптические, круглые, Г-образные, Т-образные, крестообразные и прямоугольные) и расположения на гистерезисное поведение плиты перекрытия. Исследование показало, что отверстия в железобетонных плитах перекрытия уменьшают способность поглощения энергии и жесткость плиты перекрытия. Включение 30-процентного отверстия в плите перекрытия приводит к снижению поперечной несущей способности, жесткости и бокового смещения на 68,5 %, 47,3 % и 45,6 % соответственно по сравнению с плитой перекрытия без отверстий. Плоская железобетонная плита перекрытия с круглым отверстием имеет повышенную эффективность. Размещение проемов желательно располагать на пересечении двухколонных полос.

Являясь основным горизонтальным конструктивным элементом строительных конструкций, плита перекрытия подвержена нагрузкам в плоскости и вне ее, которые в основном связаны с боковыми нагрузками [1, 2]. Поэтому важно учитывать комбинированное влияние плоскостных и внеплоскостных нагрузок при проектировании бетонной плиты для здания. Он сопротивляется вертикальным силам в течение большей части своего расчетного срока службы. Однако конструкция пола может выдерживать горизонтальные сейсмические нагрузки во время землетрясения, которое может длиться всего от 10 до 100 секунд. Это называется диафрагмой в течение этого короткого периода, когда конструкция пола должна выдерживать как гравитационные, так и горизонтальные силы [1].

Характеристики действия диафрагмы плиты перекрытия в первую очередь контролируются ее плоскостной жесткостью. Диафрагма пола считается жесткой, если она перемещается только по плоскости и вращается как твердое тело вокруг вертикальной оси, тогда как гибкая диафрагма — это та, в которой распределение боковой силы на элементы, сопротивляющиеся вертикальной поперечной нагрузке, зависит от площади притока. Наконец, жесткая диафрагма — это диафрагма, которая ведет себя посередине [3–5]. Экспериментальное и аналитическое исследование было проведено в Университете Лихай [6] для определения сейсмического поведения диафрагмы перекрытия в плоскости с масштабными моделями, представляющими часть системы перекрытий в конструкции здания с различными условиями нагрузки и поддержки. Силы диафрагмы прикладывались в плоскости системы перекрытий как монотонно, так и циклически. Поведение гистерезиса было выявлено после неупругой деформации системы плит перекрытия.

Во многих конструкциях разумная оценка распределения инерционной силы может быть достигнута, если предположить, что плиты действуют как жесткая диафрагма, но для конструкций с большими отверстиями и некомпактными формами деформация диафрагмы перекрытий должна быть явно учтена в расчетах. анализ. Во многих строительных нормах, включая Еврокод и ACI, указано, что игнорирование гибкости перекрытий при оценке сейсмической реакции перекрытий перекрытий с большими отверстиями и некомпактными или сильно вытянутыми в плоскости формами может привести к ошибкам.

Влияние проемов на сейсмостойкость диафрагмы пола изучалось несколькими исследователями, и было подтверждено, что наличие отверстий в диафрагме пола приводит к существенному снижению несущей способности диафрагмы пола. Предыдущие исследования показали, что на неупругую сейсмическую реакцию диафрагмы железобетонного перекрытия сильно влияет наличие отверстий, особенно при растрескивании и деформации перекрытия. Для определения влияния размера проема и внеплоскостной нагрузки на неупругое сейсмическое поведение диафрагмы перекрытия, опирающегося на балку, с проемом был использован подход микроМКЭ [7]. Отверстия или входящие углы в диафрагме должны быть правильно расположены и должным образом усилены [8].

В строительстве повреждения, вызванные землетрясением, обычно возникают в местах слабости конструкции, и эти слабости чаще всего обнаруживаются в неоднородностях массы, жесткости и прочности элементов, сопротивляющихся вертикальной и горизонтальной поперечной нагрузке. В настоящее время из-за архитектурной эстетики и вентиляции во многих строительных конструкциях используются плиты перекрытий с отверстиями. Помимо строительных коммуникаций, включая лестницы, лифты, воздуховоды и трубы, также необходимо проходить через плиты перекрытия, и в этом процессе в плите перекрытия возникает слабость. Поскольку необходимо понимать поведение плит перекрытия с отверстиями, были проведены различные аналитические исследования, основанные на экспериментальных испытаниях. Тем не менее, знания о характеристиках железобетонных плит перекрытий с различным расположением, формой и размерами отверстий ограничены.

В настоящем исследовании реакции плоских железобетонных плит перекрытий с различными размерами проемов, формами проемов и расположением проемов при горизонтальной прямой циклической нагрузке и вертикальных эксплуатационных нагрузках рассматривались с использованием подхода FEM. Программное обеспечение FEA, Abaqus/CAE, провело моделирование и анализ для учета плоскостной деформации и предельной несущей способности из-за циклической нагрузки, основанной на перемещении, аналогично экспериментальному исследованию, проведенному в Университете Лихай.

В настоящем исследовании использовался метод конечных элементов для сбора соответствующих данных о поведении диафрагм перекрытий с отверстиями с помощью FEA, программного обеспечения Abaqus/CAE. Чтобы проверить, отражают ли результаты моделирования реальные результаты, для проверки использовались плоские плиты перекрытий, испытанные в Университете Лихай в 1986 году [6]. Поведение материалов, условия поддержки и процедуры нагружения, используемые в экспериментальном исследовании [6], были применены в МКЭ. После проверки МКЭ было проведено параметрическое исследование и анализ чувствительности, принимая в качестве параметра размер отверстия, расположение, форму, эксплуатационную нагрузку, марку стали и марку бетона.

При расчете упругих расчетов в МКЭ обычно пренебрегали армированием, поскольку вклад жесткости бетона намного больше, чем армирование, но в нелинейном анализе моделирование армирования необходимо в основном для определения предельной несущей способности состав. Арматурные стержни были смоделированы как балочные элементы, представляющие собой одномерные линейные элементы в трехмерном пространстве, имеющие жесткость, связанную с деформацией линии. Как упругие, так и пластические свойства были включены в эластичный вариант, используемый для задания модуля упругости и коэффициента Пуассона, а в пластическом варианте истинные значения напряжения и деформации использовались для моделирования его пластических свойств. В таблице 1 показаны механические свойства арматурных стержней, которые использовались при моделировании, взятом из экспериментального исследования, проведенного [6].

Бетон проявляет нелинейность как при сжатии, так и при растяжении; это создает трудности в численном анализе. Параметры, необходимые для моделирования бетона под комплексным напряжением, были включены в программное обеспечение Abaqus/CAE в модель пластичности бетона при повреждении (CDP). Одной из наиболее часто применяемых к бетону гипотез прочности является гипотеза Друкера-Прагера. На основе недилатационной энергии деформации разрушение определяется конусообразной граничной поверхностью. Преимуществом использования этого критерия является гладкость поверхности и, следовательно, отсутствие сложностей при численном применении. Недостатком является то, что он не полностью соответствует реальному поведению бетона [9].]. Модель CDP, используемая в программном обеспечении Abaqus/CAE, является модификацией гипотезы прочности Друкера-Прагера. Параметры модели CDP для соотношений одноосного сжатия (таблица 2) были взяты из методов, обсуждаемых в [10].

Поведение бетона при растяжении использовали билинейную модель (рис. 1). Раскрытие трещины использовалось вместо напряжения растяжения и рассчитывалось как отношение общей подводимой энергии ( G _F ) на единицу площади, необходимой для создания трещины в бетоне. Таким образом, хрупкое поведение бетона определяется смещением трещин под напряжением, а не реакцией напряжения на деформацию [9].].

В условиях одноосной циклической нагрузки возникает несколько сложных механизмов разрушения. Микротрещины развиваются, закрываются и взаимодействуют друг с другом. При одноосных циклических испытаниях замечено, что упругая жесткость немного восстанавливается при смене знака нагрузки. Существенным элементом поведения бетона при циклическом нагружении является влияние восстановления жесткости на жесткость бетона. При изменении нагрузки от растяжения к сжатию эффект, как правило, становится более очевидным, вызывая закрытие трещин при растяжении, что приводит к восстановлению сжимающего напряжения [11].

Модель пластичности бетона при повреждении предполагает, что уменьшение модуля упругости выражается через скалярную переменную деградации ( d ), как в следующем уравнении [11]:где E _o (неповрежденный) модуль упругости.

В Abaqus/CAE значения коэффициентов восстановления жесткости по умолчанию и использовались для иллюстрации поведения бетона в цикле одноосной нагрузки. В настоящем исследовании все характеристики повреждения бетона (рис. 2) были получены из одной известной величины средней прочности бетона на сжатие ().

Геометрический МКЭ плоской железобетонной плиты, опирающейся на колонну, был построен после определения свойств материала (рис. 3). Плита поддерживалась с одного края стеной сдвига, а с противоположного края — колоннами. Нависающие плиты, равные одной четверти размера панели, были добавлены на всех несплошных сторонах, чтобы представить части плит перекрытий соседних пролетов, поскольку образец для испытаний по [6] представляет собой внутреннюю панель здания-прототипа. Длина межцентрового пролета и толщина железобетонных плит перекрытия составляли 1630 мм в обоих направлениях и 56 мм соответственно, а размеры колонны составляли 136 мм × 136 мм без капитала.

При моделировании методом конечных элементов размер сетки является важным фактором, определяющим достоверность результатов анализа. Грубая сетка может дать менее точные результаты, в то время как более мелкая сетка может увеличить стоимость вычислений. Специального регламента по размеру ячеи нет. Поэтому был использован итерационный метод, чтобы найти подходящий размер сетки для модели. В настоящем исследовании размер сетки 50 мм × 50 мм подходил для бетонных и арматурных стержней, созданных с помощью модуля сетки (рис. 4).

После сборки всех элементов отдельные элементы были правильно соединены. Арматура была представлена в бетонной области в виде закладных элементов, чтобы обеспечить полное взаимодействие между арматурой и бетонными элементами. Колонны были напрямую привязаны к плите с помощью опции ограничения заделки и связи.

Граничные условия разрабатывались по граничному варианту с начальным шагом после моделирования и сборки сечения. Нижние поверхности опорных колонн были зафиксированы от поступательного движения и поворота, а узлы плиты, прикрепленные к стене, от поступательного движения во всех направлениях (рис. 5).

Рабочая гравитационная нагрузка применялась как сила давления (рис. 6(а)), которая поддерживалась постоянной на протяжении всего анализа, а циклическая боковая нагрузка (рис. 6(б)) применялась с постепенным увеличением амплитуды смещения с использованием спектр нагрузки (рис. 7), который предоставляет более эффективные данные о гистерезисном поведении элементов или конструкций.

Вертикальная нагрузка, приложенная к железобетонным плитам перекрытий, составила временную нагрузку 3,8 кН/м ² и дополнительная эксплуатационная нагрузка 3,9 Н/м ² . Была приложена серия сосредоточенных сил, которые были разнесены по центру на 540 мм в каждом направлении. Один имитатор вертикальной (гравитационной) нагрузки контролировал все точечные нагрузки в пределах ширины одной панели, в том числе в выступающих частях четверти панели.

Реакция плоских железобетонных плит перекрытий без отверстий и плит с отверстиями разного размера, формы и расположения изучалась с помощью FEM. Учитывая точность и надежность программного обеспечения для численного моделирования, результаты предельной нагрузки и бокового смещения плоской железобетонной плиты перекрытия в этом исследовании были извлечены для проверки надежности модели. Результаты МКЭ сравнивались с экспериментальными результатами, полученными в [6]. Результаты предельной нагрузки и поперечного смещения показаны в таблице 3, а гистерезисная кривая для FEM и результаты эксперимента показаны на рисунке 8. Когда гистерезисная кривая плиты, предельная нагрузка и поперечное смещение, полученные с помощью FEM и эксперимента, сравниваются, заметно, что значение, оцененное по модели, немного отклоняется от эксперимента, но находится в допустимых пределах. Кроме того, смоделированная гистерезисная кривая плиты по существу согласуется с экспериментом. В результате результат МКЭ отлично согласуется с экспериментальным результатом.

Параметрическое исследование изучало влияние различных размеров проемов, формы проемов и расположения проемов в плоских железобетонных плитах перекрытий, подверженных циклическим нагрузкам в плоскости и вне плоскости (таблица 4).

Для исследования влияния размера отверстий на плоские железобетонные плиты были рассмотрены четыре различных размера отверстий: 7%, 14%, 25% и 30% от общей площади плиты. Эти отверстия были размещены в средней части плиты. Согласно [12] допускается любой размер проема в области, общей для пересекающихся средних полос, при соблюдении требований как прочности, так и эксплуатационной пригодности. В этом исследовании половина прерванной арматуры была заменена с каждой стороны проема, чтобы сохранить полную неплоскостную способность плиты.

Влияние формы отверстия было исследовано путем рассмотрения эллиптических, круглых, L-образных, Т-образных, крестообразных и прямоугольных отверстий (рис. 9). Эти отверстия составляли 14% от общей площади плиты, обнаруженной на пересечении двух средних полос плиты.

Из рисунка 10 видно, что по мере увеличения размера проема в плоской железобетонной плите перекрытия ее поперечная несущая способность существенно снижается. Численное моделирование показывает, что включение 30-процентного проема в плите перекрытия приводит к снижению поперечной несущей способности системы плит перекрытия на 68,54 %.

На рис. 11 показано, что поперечное смещение уменьшается по мере увеличения размеров отверстий в плоских плитах перекрытий; можно сказать, что сплошные плиты (плита без отверстия) демонстрируют большую неупругую деформацию по сравнению с плитой с отверстием. Из настоящего исследования видно, что включение открытия на 30% вызывает снижение жесткости на 45,55%.

Способность поглощать энергию и жесткость плиты перекрытия уменьшаются по мере увеличения размера проема (рис. 12). Из этого параметрического исследования следует, что включение 30-процентного отверстия в плите перекрытия приводит к снижению жесткости на 47,26 %.

В таблице 5 показано влияние формы проема на боковую несущую способность средней полосы, боковое смещение и жесткость плоских железобетонных плит. Из шести типов проемов более высокое значение поперечной нагрузки и жесткости наблюдается у круглого проема. Однако форма поперечного отверстия демонстрирует минимальное боковое смещение.

Варьирование расположения проема Более высокое значение поперечной несущей способности и неупругой деформации наблюдается при выполнении проема на пересечении двухколонных полос плоской железобетонной плиты перекрытия. Уменьшение бокового смещения отмечается там, где отверстие расположено на пересечении двух средних полос. Таблица 6 иллюстрирует влияние различных мест открывания.

После определения поперечной несущей способности выполняется регрессия для соотнесения входных параметров или нахождения коэффициента корреляции следующим образом: где y обозначает боковую несущую способность, P _d — эксплуатационную нагрузка, O _p — размер проема, C — прочность бетона на сжатие, а S — прочность стальной арматуры.

Из регрессионного анализа видно, что размер проема является наиболее влиятельным фактором в снижении поперечной несущей способности железобетонной плиты перекрытия, поскольку он имеет более высокий коэффициент корреляции.

Нелинейный МКЭ использовался для исследования реакции плоских железобетонных плит перекрытий на циклическую нагрузку в плоскости. Оценивалось влияние соотношения сторон плит, размера проема, расположения и формы. Чтобы проанализировать гистерезисное поведение бетонных плит, численное моделирование с использованием программного обеспечения FEA, Abaqus/CAE, способно дать точные и подходящие оценки. Были включены шесть типов проемов, расположенных на средней панели плиты перекрытия. На энергопоглощающую способность и жесткость железобетонных плит перекрытий может влиять наличие отверстий. Однако из-за этих форм отверстий лучшая способность поглощения энергии и жесткость наблюдались у круглых. Отверстие, расположенное на пересечении двухколонных полос возле опоры стены сдвига, показало лучшую производительность по сравнению с двумя другими местами. Можно сделать вывод, что небольшие размеры проемов рекомендуются, особенно в сейсмоопасных районах, поскольку наличие проемов сильно влияет на сейсмостойкость диафрагмы пола.

Р. Хаджехдехи и Н. Панахшахи, «Нелинейный КЭ-анализ диафрагм перекрытий железобетонных зданий с проемами, подверженными плоскостным и внеплоскостным нагрузкам», в NCEE 2014 — 10-я Национальная конференция США по сейсмостойкому проектированию Front Earthquake Engineering , с. 66045, Анкоридж, Аляска, США, июль 2014 г.

Copyright © 2021 Eden Shukri Kalib and Yohannes Werkina Shewalul. Это статья с открытым доступом, распространяемая в соответствии с лицензией Creative Commons Attribution License, которая разрешает неограниченное использование, распространение и воспроизведение на любом носителе при условии надлежащего цитирования оригинальной работы.