Серия балки железобетонные: 3БСД 21-2-1-10 АIV по стандарту: Серия 1.462.1-24

Нагрузка прикладывалась к балкам с помощью гидравлических домкратов. Каждое испытание балки проводилось при скорости перемещения траверсы 1,5 мм/мин. Испытание проводилось до разрушения балки. Приложенная нагрузка, прогиб и деформация как в бетоне, так и в арматуре, развитие и распространение трещин, а также ширина каждой трещины записывались до разрушения балки.

4.4. Расчет пластичности и прочности на изгиб бетонных балок

Пластичность бетонной конструкции можно интерпретировать как меру способности элемента конструкции поглощать энергию. Как правило, пластичность бетонной конструкции можно количественно оценить с помощью индекса пластичности, который можно выразить в терминах индекса пластичности при изгибе [26]. Измерения прогиба в середине пролета необходимы только для определения индекса пластичности при прогибе, и его измерение относительно просто.Индекс пластичности при изгибе, показанный в (1), использовался для изучения характеристик пластичности элементов следующим образом: где μ — индекс пластичности элемента, — прогиб элемента при предельной нагрузке, прогиб элемента под нагрузкой. Прогиб при предельной нагрузке соответствует пиковой точке кривой нагрузки-прогиба.

Для прочности на изгиб бетонных балок экспериментальные результаты сравнивались с расчетами по положениям ACI 318 о расчете на изгиб [27], положению EC 2 [28] и модифицированной теории поля сжатия (MCFT) с использованием программы Response 2000. [29, 30].Положение о расчете на изгиб ACI 318 [27] выглядит следующим образом: где площадь арматурного стержня при растяжении, измеренный предел текучести арматурного стержня, эффективная глубина, глубина эквивалентного прямоугольного блока напряжения сжатия, измеренная прочность на сжатие, и является шириной прямоугольной балки.

Положение EC 2 [28] для прочности на изгиб выглядит следующим образом: где — растягивающая сила на арматурном стержне, — расчетный предел текучести арматурного стержня, — измеренный предел текучести арматурного стержня, — расчетное значение бетона. прочность на сжатие, представляет собой измеренную прочность бетона на сжатие, представляет собой частичный коэффициент запаса прочности для бетона, является частичным коэффициентом запаса прочности для арматурного стержня и представляет собой коэффициент (=0. 85 в этом исследовании), в котором учитывается долгосрочное влияние на прочность на сжатие и неблагоприятные эффекты, возникающие в результате того, как применяется нагрузка.

Для максимально точного расчета номинальной прочности на изгиб бетонных балок NCA и RCA. Предполагается, что она равна 1,0. Для проектирования железобетонных конструкций выбраны значения частных коэффициентов безопасности и , менее 1,0, чтобы обеспечить конструктивную безопасность бетонных конструкций. Однако эти значения установлены на 1.0 в этом исследовании, чтобы предсказать фактическую прочность на изгиб тестовых балок.

Программа Response 2000, включающая MCFT, представляет собой программу анализа сечений, которая может рассчитать прочность поперечного сечения железобетона, подвергающегося сдвигу, изгибу и осевой нагрузке [30].

5. Результаты испытаний и обсуждение

5.1. Трещины и картины разрушения

Были выполнены измерения трещин и картин разрушения балок. Кроме того, измерения распространения трещин проводились на каждом этапе нагружения. На начальном этапе растрескивания в бетонных балках RCA наблюдалось большее количество трещин, чем в контрольной балке, как показано на рис. 5. Это явление могло произойти из-за того, что межфазная переходная зона между RCA и пастой была слабее, чем между NCA и пастой. . Слабая межфазная переходная зона в бетоне RCA была связана с остаточным раствором на поверхности RCA.

Образцы трещин балок серии S1 на этапе эксплуатационной нагрузки показаны на рис. 6. Нагрузка, соответствующая 60% предела текучести арматурного стержня, считалась типичной эксплуатационной нагрузкой.Распространение трещин в лучах RCA было таким же, как и в контрольном луче. После начальной стадии растрескивания новые трещины произошли внутри и вне зоны постоянного изгиба как в NCA, так и в RCA балках по мере увеличения нагрузки. Эти новые и существующие трещины распространялись до зоны сжатия, пока не произошло разрушение обоих типов балок. Однако количество трещин в балках RCA было больше, чем в контрольной балке.

Кроме того, на рис. 7 показаны структуры трещин при разрушении балок серии S1.Общий характер трещин балок NCA и RCA был аналогичен экспериментальным результатам, представленным в исследовании Sera-Paz et al. [15]. Балки RCA обычно имеют больше трещин, чем балки NCA. Следовательно, расстояние между трещинами было меньше в балках RCA, чем в балках NCA. Согласно исследованиям Сунаяны и Бараи [16] и Sturm et al. [31], более близкое расстояние между трещинами в балках RCA может быть связано с эффектом высокой усадки в балках RCA.

Все испытательные балки не выдержали изгиба.Результаты испытаний показывают, что сначала возникли трещины при растяжении, а затем растянутая арматура поддалась, после чего произошло разрушение бетона, что обычно называют разрушением при растяжении. Трещины не появлялись в начале испытания, в ходе которого нагрузка возрастала линейно. Первые трещины возникли на нижней грани балки между точками нагружения, где балка подвергалась чистому изгибу. Трещины распространились по направлению к верхней грани. По мере увеличения нагрузки после первоначального растрескивания между нагрузкой и опорами образовались дополнительные изгибные трещины.При дальнейшем увеличении приложенной нагрузки большинство изгибных трещин развивалось вертикально, а впоследствии стали появляться наклонные изгибно-сдвиговые трещины.

Отношение нагрузки к ширине трещины для каждой серии балок показано на рисунке 8. Для каждой серии балок балки имели одинаковое соотношение арматуры, но разное содержание RCA. Для серии S1 ширина трещин RCA и NCA балки до предела текучести арматуры были одинаковыми. Для серии S2 ширина трещин RCA и NCA балки до предела текучести арматуры были одинаковыми, за исключением луча R050-S2.Ширина трещины балки R05-S2 была немного больше, чем у других балок. Для серии S3 ширина трещин RCA и NCA балки до предела текучести арматуры были одинаковыми, за исключением балки R100-S3. Ширина трещины балки Р100-С3 была несколько больше, чем у остальных балок.

Наконец, результаты испытаний показывают, что количество трещин в балках RCA было больше, чем в балках NCA, и что ширина трещин была одинаковой в балках RCA и NCA.

5.2. Зависимость нагрузки от прогиба

Кривые нагрузки от прогиба балок, измеренные на каждом этапе нагружения с помощью LVDT, установленных в середине пролета балок, показаны на рисунках 9 и 10.В таблице 4 показаны первая растрескивающая нагрузка, предел текучести и предельная нагрузка для каждого образца.

p y (кн) δ y (мм) p u (кн) Beam образца Начальное образование трещин Выход состояния Окончательный показатель состояния Пластичность Р 91 189 кр (кН) Δ 91 189 CR (мм) (мм) Δ u (мм) R000-S1 13. 4 1,90 52,5 14,9 66,3 90,3 4,7 R000-S2 13,0 1,50 68,0 13,8 91,5 96,8 6,4 R000-S3 7.2 7.2 0,80659 0,80659 112.40659 112.40659 19.0 121.5 121.0 46.0 2.4 R030-S1 14.7 1.10 53.9 14,5 65,2 86,3 4,7 R030-S2 16,1 1,84 68,5 13,1 88,3 92,2 7,0 R030-S3 15.3 1.63 115.9 20.0 20.0 123.7 44.9 1,7 R050-S1 R050-S1 10,0 1.12 48.7 14,5 57. 1 70,9 4,9 R050-S2 8,9 1,13 61,6 14,7 82,2 93,5 6,3 R050-S3 11,9 1,18 110.2 19.8 19.8 124,3 50.3 50.3 R100-S1 11.9 1.39 54.7 15.2 67.9 73.3 4.8 R100-S2 5,0 0,60 61,9 12,9 81,0 84,7 6,6 R100-S3 5,9 0,50 110,9 21,5 120,4 41,2 1,9

Нагрузка текучести — это нагрузка, при которой арматурный стержень сгибается, а предельная нагрузка — это максимальная нагрузка на кривой нагрузки-прогиба.

Прогиб балки до точки зарождения трещины увеличивался линейно и пропорционально нагрузке. После того, как началось первоначальное растрескивание, каждый образец луча показал почти линейное поведение, пока растянутая арматура не поддалась. От предела текучести арматуры каждый образец луча проявлял нелинейное поведение до разрушения.

Результаты испытаний показали, что начальная растрескивающая нагрузка балки со 100%-ным содержанием РСА была ниже, чем у контрольной балки.Две самые низкие начальные трещинообразующие нагрузки были обнаружены в балках R100-S2 и R100-S3. Вероятно, это связано с тем, что бетон RCA имеет более низкую прочность на растяжение, чем бетон NCA. Эти результаты теста аналогичны результатам исследования Arezoumandi et al. [19], в которой исследовалось поведение на изгиб балок из RCA с содержанием RCA 100 %. Более низкая растрескивающая нагрузка RCA балок была связана с межфазными переходными зонами между RCAs и цементным тестом, который слабее, чем у NCA балок.

Кривые нагрузки-прогиба для контрольной бетонной балки и бетонных балок RCA (30 %, 50 % и 100 %) с одинаковым соотношением стержней показаны на рис. 9. Для серий S1 и S2 содержание RCA повлияло на предельное нагрузка. Например, предельные нагрузки на балки Р000-С2, Р030-С2, Р050-С2 и Р100-С2 составили 91,5, 88,3, 82,2 и 81,0 кН соответственно. Это указывает на то, что предел прочности при изгибе снижается по мере увеличения содержания RCA.

Однако для серии S3 влияние содержания RCA на предельную нагрузку было незначительным.Коэффициенты растяжения арматуры в балках серии S3 были выше, чем в балках серий S1 и S2. Таким образом, с точки зрения прочности на изгиб, балки серии S3 могут в большей степени контролироваться растяжимой арматурой, чем прочностью бетона.

Наклоны кривых нагрузки-прогиба балок RCA были немного меньше, чем у балок NCA. Этот вывод указывает на то, что содержание RCA повлияло на жесткость бетонных балок, что может быть связано с балками RCA, имеющими более низкий модуль упругости, чем балки NCA. Это может быть связано с уменьшением сцепления в балках RCA. Известно, что межфазная связь между РКА и строительным раствором менее существенна, чем между НКА и строительным раствором [32].

Чтобы исследовать влияние соотношения арматуры на прочность на изгиб, кривые нагрузка-прогиб для балок с различным соотношением арматуры показаны на рис. 10. Как и ожидалось, предельная прочность на изгиб увеличивается по мере увеличения соотношения арматуры. Сравнение кривых нагрузка-прогиб балок с содержанием RCA 50% показано на рисунке 10 (с).Результаты показывают, что значения предела прочности при изгибе для балок с соотношением арматуры 0,79 % (R050-S2) и 1,14 % (R050-S3) были на 43,8 % и 107,6 % выше, чем у балки с соотношением арматуры 0,50 % ( R050-S1) соответственно. Кроме того, изгибная жесткость балок после первоначального растрескивания увеличилась по мере увеличения отношения арматуры.

5.3. Ductility

Индекс пластичности для каждой балки указан в Таблице 4. Индекс пластичности варьировался от 4,7 до 4,9 для балок с коэффициентом арматуры 0. 50% (серия S1). Разница в показателе пластичности среди четырех балок серии S1 не была заметной. Этот результат указывает на то, что на индекс пластичности содержание RCA в серии S1 существенно не повлияло.

Индекс пластичности варьировался от 6,3 до 7,0 для балок с долей арматуры 0,79 % (серия S2) и от 1,7 до 2,5 для балок с долей арматуры 1,14 % (серия S3). Этот результат также указывает на то, что на индекс пластичности существенно не влияло содержание RCA, но на него влияло соотношение арматуры при растяжении для серий S2 и S3.

5.4. Изгибающий момент в зависимости от кривизны

Измерения тензодатчиков использовались для определения кривизны, и предполагалось, что плоские сечения остаются плоскими. Профиль деформации по высоте балки можно использовать для вычисления кривизны поперечного сечения. Индивидуальные измерения датчиков использовались до тех пор, пока их показания не стали ненадежными из-за растрескивания нижележащего бетона. Приложенный изгибающий момент нанесен в зависимости от кривизны в середине пролета испытательных балок на рисунке 11. Кривизна развивалась линейно примерно до 0,17  10 ⁻⁵ /мм, что соответствует начальной растрескивающей нагрузке.

Наклон кривых изгибающий момент-кривизна между начальным состоянием растрескивания и состоянием текучести меньше, чем между источником и начальным состоянием растрескивания; однако склоны остаются почти линейными. Наклон кривой кривизны изгибающего момента между начальным состоянием растрескивания и состоянием текучести представляет собой жесткость при растрескивании.

Для серии S1 значения трещиностойкости балок R030-S1 и R050-S1 были ниже, чем у балки R000-S1.Для серии S2 значения трещиностойкости балок R030-S2 и R050-S2 были ниже, чем у балки R000-S2. Для серии S3 значения трещиностойкости балок R030-S3, R050-S3 и R100-S3 были ниже, чем у балки R000-S3. Эти результаты показывают, что в целом жесткость балок RCA была ниже, чем у балок NCA. Это также соответствует тому факту, что наклоны кривых нагрузки-прогиба балок RCA были несколько ниже, чем у балок NCA.

5.5. Прочность на изгиб бетонных балок RCA

Результаты экспериментов и расчеты номинальной прочности на изгиб представлены на рис. 12. Измеренные значения прочности на изгиб как NCA, так и RCA балок превышают номинальные значения прочности на изгиб, рассчитанные ACI 318. положение и положение EC 2.

Положение ACI 318 недооценило экспериментальную прочность на изгиб для бетонных балок NCA и RCA. Отношение экспериментальной прочности на изгиб к расчету из положения ACI 318 варьировалось от 1.от 08 до 1,33 для бетонных балок NCA и от 1,09 до 1,30 для бетонных балок RCA.

Положение EC 2 также недооценило экспериментальную прочность на изгиб. Расчет из положения EC 2 аналогичен расчету из положения ACI 318. В исследовании Arezoumandi et al. [19] также показал, что положения ACI 318 и EC2 занижают изгибную способность для балок RCA на 5% до 14%. Недооценка прочности на изгиб RCA-балок может произойти из-за того, что эффект жесткости при растяжении не учитывался при прогнозировании прочности на изгиб с положениями ACI и EC2. Таким образом, отношение экспериментальных результатов к результатам расчетов указывает на то, что текущие положения консервативно предсказывали прочность на изгиб железобетонных балок RCA.

Отношение экспериментальной прочности на изгиб к расчету по MCFT варьировалось от 0,92 до 1,05 для балок NCA и от 0,88 до 1,09 для балок RCA. В целом, метод MCFT слегка завысил экспериментальную прочность на изгиб. Это может быть связано с разницей между эффектом жесткости при растяжении, включенным в программу, и в реальных бетонных балках RCA.В программе Response 2000 учитывается эффект жесткости при растяжении на основе обычного бетона.

6. Выводы

В данной статье представлено экспериментальное исследование изгибных характеристик бетонных балок, содержащих до 100% RCA. По результатам испытаний сделаны следующие выводы: (1) Результаты испытаний показали, что количество трещин в балках RCA было выше, чем в контрольных балках. Таким образом, картина растрескивания указывала на то, что лучи RCA обычно имели более близкое расстояние между трещинами, чем лучи NCA. Более близкое расстояние между трещинами в балках RCA может быть связано с эффектом высокой усадки в балках RCA. (2) На общую прочность на изгиб повлияло содержание RCA. Для балок с низким соотношением арматуры 0,50% и 0,79% значения прочности на изгиб RCA-балок значительно уменьшились по мере увеличения содержания RCA. Напротив, для балок с высоким коэффициентом арматуры 1,14% влияние содержания RCA на прочность на изгиб балок RCA было незначительным. (3) Содержание RCA не оказало существенного влияния на индекс пластичности.Пластичность балок RCA несколько уменьшилась по мере увеличения содержания RCA. Между тем пластичность балок RCA значительно снизилась по мере увеличения отношения арматуры. (4) Сравнение экспериментальных результатов изгиба с расчетными результатами изгиба по положениям ACI 318 и EC 2 показало, что расчеты занижают экспериментальные результаты. Это означает, что прогноз прочности на изгиб элементов RCA с использованием текущих положений был консервативным.

Доступность данных

Данные, использованные для поддержки результатов этого исследования, можно получить у соответствующего автора по запросу.

Конфликт интересов

Авторы заявляют об отсутствии конфликта интересов.

Благодарности

Это исследование было поддержано Корейским институтом экологической промышленности и технологий (KEITI) в рамках Государственной технологической программы, основанной на Проекте экологической политики, который финансировался Министерством окружающей среды Кореи (MOE) (2016000700002).

Поведение железобетонных балок, укрепленных листами углепластика с превосходными анкерными устройствами

Использование анкеров из полимера, армированного углеродным волокном (CFRP), может улучшить характеристики железобетонных (ЖБ) балок, усиленных на изгиб листами CFRP.Это улучшение является результатом задержки или контроля отслоения листов FRP при выходе из строя. В этом исследовании шесть полномасштабных Т-образных балок и шесть полномасштабных прямоугольных балок готовятся и тестируются как две отдельные серии. Все образцы укреплены одинаково с использованием трех слоев однонаправленных листов углепластика и одного слоя двунаправленного листа углепластика. Первая усиленная балка в каждой серии крепится боковыми стержнями из стеклопластика, вставленными продольно к обеим сторонам балки. Вторая усиленная балка в каждой серии крепится с помощью заплат из стеклопластика, нанесенных на обе стороны балки.Анкеры с шипами из углепластика используются для других балок в двух сериях. Третья балка в каждой серии крепится анкерными шипами из углепластика диаметром 16 мм с шагом 140 мм вдоль поперечного пролета. Четвертая усиленная балка в каждой серии закреплена анкерными шипами из углепластика диаметром 19 мм с шагом 203 мм вдоль поперечного пролета. Четыре анкера углепластика применяются к каждому пролету сдвига пятой балки в каждой серии с диаметром 16 мм (с интервалом 406 мм) для обеспечения гибкости листов углепластика. Для последней балки в каждой серии рассматривается концевая технология анкеровки углепластика, которая включает в себя установку одного анкерного шипа углепластика, расположенного на расстоянии 76 мм от свободного края листов углепластика. Балки были испытаны на четырехточечный изгиб до разрушения и оценены результаты для каждой серии. Кроме того, результат сравнивается с другими методами фиксации, которые были изучены некоторыми исследователями, использующими ту же геометрию и свойства балки. Экспериментальные испытания и нелинейный анализ показали улучшение характеристик изгиба анкерных балок по сравнению с усиленными балками без анкеровки. Путем достижения режимов разрушения на разрыв или разрушения для тавровых балок и режима разрушения бетона на раздавливание для прямоугольных образцов достигается предельная допустимая сила сечения.Соответственно, результаты доказывают, что анкеры представляют собой эффективное решение против преждевременного отслоения.

Ключевые слова: листы углепластика; анкерные устройства; усиление на изгиб; Шпильки из углепластика

Месяц выпуска: Декабрь
г. Степень: доктор философских наук
Кафедра: Кафедра гражданского строительства
Майор Профессор: Хайдер А. Рашид

Оценка эффективности железобетонных балок из бамбука

dc.contributor.автор	Кхаре, Лина	en_US
dc.date.accessioned	2007-08-23T01:56:17Z
dc.дата.доступна	2007-08-23T01:56:17Z
dc.date.issued	2007-08-23T01:56:17Z
dc.date.submitted	Август 2005 г.	en_US
dc.identifier.other	DISS-1098	en_US
постоянный ток.идентификатор.uri	http://hdl.handle.net/10106/210
dc.description.abstract	В этом исследовании представлена ​​оценка возможности использования бамбука в качестве потенциальной арматуры в бетонных элементах конструкции. Для достижения этой цели была проведена серия испытаний на растяжение трех типов твердого бамбука; Мосо; и Тонкин; были проведены для получения их конститутивного отношения. Кроме того, были проведены четырехточечные испытания на изгиб бетонных балок, армированных бамбуком, для определения их поведения по сравнению со стальными железобетонными элементами.Образцы для испытаний на растяжение были приготовлены путем разрезания бамбука обычно на полоски шириной 1/2 дюйма (13 мм) и длиной от 9 до 12 дюймов (от 228 до 305 мм). Для предотвращения раздавливания образцов бамбука при помещении их в захваты машин МТС торцевые выступы были приклеены к образцам бамбука эпоксидной смолой. Результаты проведенных нами испытаний на растяжение показали, что наличие узлов в образцах Solid Bamboo не влияет на их поведение. Было указание на то, что точки излома образцов на растяжение, содержащих узлы, произошли в узлах, что также было подтверждено в испытаниях балки.Как правило, образцы выходили из строя одним или несколькими из следующих способов: (1) отказ узла; (2) выход из строя концевого отвода; и (3) отказ вблизи отвода. Испытания на растяжение трех вышеупомянутых типов бамбука показали, что образцы с узлами вели себя менее пластично с более высокой прочностью, чем образцы без узлов. Были проведены шесть четырехточечных испытаний на изгиб железобетонных балок размером 8 x 20 x 96 дюймов (203 мм x 508 мм x 2429 мм). Переменные, используемые с тестовыми лучами, представляли собой два отношения a/d (1.5 и 2), четыре процента армирования (1%, 2%, 3% и 4%) и типы бамбука (Moso и Solid). Тонкинский бамбук использовался для стремян из-за его высокой пластичности, наблюдаемой во время испытаний на растяжение. Тензодатчики применялись на L/2 и L/4 балки и по одному на хомуте на расстоянии ‘d’ от опоры для каждой балки. На тензорезисторы наносили покрытие для защиты от повреждений при литье. Испытательная установка заключалась в размещении испытательной балки под универсальной испытательной машиной Baldwin.Тензодатчик 200 k (890 кН) был размещен на верхней части жесткой балки, которая использовалась для передачи нагрузки от гидравлического цилиндра на бетонную балку через две роликовые опоры. Приборы состояли из лазерного датчика, способного измерять смещение до 4 дюймов (102 мм) с точностью 1×10-4 дюймов (0,00254 мм). Во время испытаний на балку наносили белый промывочный материал для обнаружения трещин. Зарождение и расширение трещин и их соответствующие нагрузки были зарегистрированы. Результаты испытаний сравнивались с поведением простых бетонных и сталежелезобетонных балок.В целом, результаты испытаний показали, что бамбуковая арматура увеличила несущую способность примерно на 250 % по сравнению с начальной трещинной нагрузкой в ​​бетонной балке. Это исследование также показало, что предельная грузоподъемность испытанного бамбукового железобетона при усреднении всего процента армирования составила около 35% эквивалентной железобетонной балки. Грузоподъемность армированной балки Moso Bamboo выше, чем у армированной балки из цельного бамбука.Кроме того, балка, армированная сплошным бамбуком, в целом прогибалась меньше, чем балка, армированная бамбуком Мосо, что указывает на то, что бамбук Мосо вел себя более пластично. Конструкция хомутов обеспечивала небольшое сопротивление перерезывающим усилиям. Также было замечено, что существует прямая зависимость между процентом армирования и несущей способностью испытанных балок	en_US
dc.description.sponsorship	Аболмаали, Али	en_US
постоянный ток.language.iso	EN	en_US
dc.publisher	Гражданское и экологическое проектирование	en_US
dc.title	Оценка эффективности бамбуковых железобетонных балок	en_US
тип постоянного тока	M.S.	en_US
dc.contributor.committeeChair	Аболмаали, Али	en_US
градус постоянного токакафедра	Гражданская и экологическая инженерия	en_US
Высшее образование	Гражданская и экологическая инженерия	en_US
dc.grade.grantor	Техасский университет в Арлингтоне	en_US
DC. степень.уровень	магистратура	en_US
dc.степень.имя	M.S.	en_US
постоянный ток.идентификатор.внешняя ссылка	https://www.uta.edu/ra/real/editprofile.php?onlyview=1&pid=958
dc.identifier.externalLinkDescription	Ссылка на исследовательские профили

Расчетные модули > Балки > Бетонная балка

Нужно больше? Задайте нам вопрос

В этом разделе для каждой вкладки ввода мы рассмотрим только элементы, которые являются уникальными для типа материала БЕТОН. Нажмите здесь, чтобы посмотреть видео:

Общие данные

Модуль бетонных балок обрабатывает однопролетные и многопролетные балки, используя ОДНУ форму поперечного сечения.Эта форма может иметь до шести групп армирования на пролет, и армирование может варьироваться в зависимости от пролета.

Этот модуль также имеет вариант балки на упругом основании для однопролетных балок. На снимке экрана ниже вы можете увидеть два больших поля выбора. Выбор «Однопролетная балка на эластичном фундаменте» удалит возможность выбора условий торцевой опоры и предоставит ввод для модуля реакции грунтового основания поддерживающего грунта.

В правой части этой вкладки находятся все необходимые данные по арматуре, прочности бетона и модулю упругости, данные хомута на сдвиг, коэффициенты снижения прочности и критерии прогиба для проверки.

ПРИМЕЧАНИЕ. Важно знать, как этот модуль работает с жесткостью балки вдоль пролета и как это влияет на многопролетные балки. Этот модуль делит каждый пролет на серию сегментов. Эффективный момент инерции для каждого сегмента (для каждой комбинации нагрузок) рассчитывается с использованием фактического нефакторизованного момента на этом сегменте. Таким образом, модуль создает очень точную модель переменной жесткости балки на основе фактических моментов. Для многопролетных балок это повлияет на относительную жесткость каждого пролета балки. Таким образом, распределение момента по нескольким пролетам будет выполнено надлежащим образом. Это повлияет на учитываемые моменты нагрузки и срезы, а также отклонения и реакции уровня эксплуатационной нагрузки.

Данные о пролете луча

На этой вкладке есть некоторые входные данные, которые являются постоянными для всех диапазонов, а некоторые могут меняться в зависимости от диапазона.

Форма и размеры поперечного сечения одинаковы для всех пролетов.

Если щелкнуть пролет (для многопролетных балок) в самой верхней части окна, длина пролета и компоновка арматурных стержней будут обновлены для отображения расположения, характерного для этого пролета.

В правой части этой вкладки можно указать до 6 наборов тактов (количество, размер, положение по вертикали и конечные точки начала/остановки). Каждый набор стержней обозначен на эскизе цветом, показанным в виде точки слева от описания набора.

Столбец «Расстояние от центра стержня….от…», выделенный голубым цветом, показывает, как вы задаете вертикальное положение наборов стержней в балке. Когда вы посмотрите на верхний, вы можете прочитать его как «Верхний набор стержней находится в 3 дюймах от нижней части балки».Обратите внимание, что модуль будет знать, находятся ли стержни в растяжении или сжатии, и правильно обработает расчеты.

Элемент с меткой Bar Position This Span определяет начальное и конечное положение концов стержня относительно левого конца каждого соответствующего участка. Данные на снимке экрана ниже показывают, что наборы стержней № 1 и № 2 проходят от левого конца (0,0 фута) до 25,0 фута от левого конца пролета 1. Используя эти начальные и конечные местоположения, вы можете точно настроить расположение стержней и концевые отсечки.

Примечание. Модуль сообщит об ошибке, если окажется, что какие-либо сегменты балки полностью неармированы. Поэтому крайне важно, чтобы арматурный стержень был определен таким образом, чтобы исключить полностью неармированные сегменты. Сюда входят короткие сегменты на крайних концах балки, где обычно заканчиваются арматурные стержни. Помните, что этот модуль является инструментом анализа, а не инструментом детализации, поэтому не поддавайтесь искушению определить арматурный стержень как начинающийся или заканчивающийся за пределами физического конца балки.Кнопка с надписью «FL» рядом с каждым определением арматурного стержня была предоставлена ​​как удобный способ указать программе, что выбранный арматурный стержень проходит по всей длине пролета.

Важно! Предполагается, что бары полностью эффективны в тех местах, где они определены. Это видно из диаграммы емкости. Таким образом, в ситуациях, когда необходимо учитывать развитие, пользователь должен понимать это поведение и соответствующим образом определять расположение полос.

Продольные нагрузки

Нет отличий от других материалов.

Все нагрузки на пролет

Нет отличий от других материалов.

Комбинации нагрузок

Нет отличий от других материалов.

Вкладки результатов

Этот набор вкладок предоставляет подробные результаты для текущего расчета. Вертикальные вкладки на левом краю экрана позволяют выбрать три основные области, доступные для просмотра: Расчеты, Эскиз и Диаграмма.

Вкладка «Расчеты» предлагает следующие варианты результатов:

Сводные результаты содержат подробные сведения о сдвиге, моменте и прогибе для определяющих комбинаций нагрузок.Результаты сдвига здесь не показаны… они суммированы на отдельной вкладке, где указана необходимая компоновка хомута.

Макс. Комбинации предоставляют подробные результаты для каждого сегмента балки для каждой комбинации нагрузок.

Эти результаты представляют собой консолидацию очень подробных дополнительных результатов на вкладке Сводка M-V-D.

Сводка M-V-D — LRFD/Сочетания прочности и напряжения показывает очень подробные результаты момента и сдвига для каждой балки и для каждой комбинации нагрузок.Для многопролетных балок, использующих автоматическое размещение несбалансированной динамической нагрузки, могут быть тысячи строк результатов.

Сводка M-V-D — Отклонения рабочих нагрузок показывает очень подробные результаты отклонения для всех комбинаций нагрузок. При расширении каждой комбинации нагрузок нажатием на значок [+] вы увидите прогибы по всей длине балки. Вы также увидите эффективный момент инерции, используемый в этом регионе. (Помните, что эффективный момент инерции рассчитывается на основе моментов уровня обслуживания во многих местах по длине каждого пролета.)

Сводка M-V-D — Значения поперечного сечения показывает допустимый момент и момент инерции для всех идентифицированных поперечных сечений. Модуль проверил все заданные вами пролеты и отыскал идентичные схемы армирования. Дубликаты устранены, и для простоты здесь перечислены только уникальные усиленные поперечные сечения.

M-V-D — Расчетный сдвиг показывает требования к хомуту сдвига вдоль пролета (ов) в соответствии с требованиями управляющих комбинаций нагрузок, которые вызывают наибольший сдвиг в каждой секции.

В столбце с надписью «Комментарий» указано условие кода ACI, которое определяет требование к поперечной арматуре в каждом месте конструкции.

Support Reactions показывает реакции каждой опоры для каждого состояния нагрузки.

На вкладке «Эскиз» представлено графическое представление проектируемой балки:

На вкладке «Диаграмма» можно просмотреть диаграммы сдвига, момента и прогиба для выбранных комбинаций нагрузок: