Ненапрягаемая арматура: 2. Виды и классы

2. Виды и классы

Способ изготовления и форма поверхности определяет вид арматуры. Различают арматуру:

1. Стержневую: горячекатаную, термоупрочнённую и термомеханически упрочнённую;

  1. Проволочную: холоднотянутую обыкновенную и высокопрочную.

  2. По начальному напряженному состоянию: напрягаемую и ненапрягаемую.

Горячекатаная арматура – это стальная арматура в виде отдельных стержней круглого, эллиптического, квадратного и других сечений.

Предпочтение отдают круглому сечению, потому что такая арматура наиболее технологична в изготовлении и не имеет острых углов, врезающихся в бетон и способствующих образованию трещин. Класс такой арматуры обозначают буквой А и римской цифрой в старом СНиПе 2.03.01-84* «Бетонные и железобетонные конструкции» (чем больше цифра, тем выше прочность), а в еще не утвержденном пособию к СНиП 52-01-2003 обычными цифрами:

— А-I(А 240) – гладкая;

— А-II(А 300), А-III(А 400), А-IV, А-V,A-VI– периодический профиль.

Такая сталь не подвергается после проката упрочняющей термической обработке.

Ат-III, Ат-IV, Ат-V, Ат-VI– термически и термомеханически упрочнённая, т.е. подвергаемая после проката упрочняющей термической обработке;

А-IIIв – упрочнённая вытяжкой.

Холоднотянутая арматура– это стальная проволочная арматура. Обозначают буквой В от слова «волочение».

Вр-I(В500) – периодического профиля;

В-II– гладкая высокопрочная;

Вр-II– высокопрочная рифлёная;

К-7, К-19 – проволочные канаты соответственно семи- и девятнадцатипроволочные и др.

Арматура периодического профиля– это арматура, на поверхности которой имеются часто расположенные кольцевые выступы, обеспечивающие надёжное сцепление с бетоном без устройства анкерных крюков на концах стержней.

Ненапрягаемая арматура – арматура, укладываемая без предварительного натяжения (напряжения).

В качестве ненапрягаемой арматуры преимущественно применяют сталь классов А-III (А400), А-IVC, Вр-I (В500), А-I (А240), А-II (А300), допускается применение А-1V.

Ненапрягаемая арматура классов А-I (А240), А-II(А300) ,А-III (А400), Вр-I (В500), A-IVC – сваривают контактной и дуговой сваркой

Напрягаемая арматура — преимущество сталь классов Ат-VI, Ат-V в элементах длиной до 12 м, допускается также сталь классов А-IV , А-V, А-VI; при большой длине – сталь классов В-II, Вр-II, К-7, К-19.

По способу производства стыки стержней делятся на сварные, несварные (внахлёстку), по месту изготовления – заводские и монтажные.

Несварные стыки менее экономичны, поэтому их применяют только для стыкования термически упрочнённой стержневой арматуры.

В зависимости от вида арматуры и условий изготовления применяют разные виды сварных стыков:

-контактные;

-ванные в инвентарной форме;

-внахлёстку;

-тавровые и т.д.

Сварные стыки выполняются в соответствии с ГОСТ. Стыки с накладками и внахлёстку применяют, если не удаётся точно подогнать торцы стыкуемых стержней. Сварные стыки можно размещать в любом месте стержня, однако рабочие стержни не рекомендуют сваривать в зонах наибольших усилий. Стыки с накладками в местах им насыщения бетона арматурой, дабы не мешать бетонированию.

Ненапрягаемая арматура — Большая Энциклопедия Нефти и Газа, статья, страница 1

Cтраница 1

Ненапрягаемая арматура в сжатой зоне сечения, в стадии III испытывает сжимающие напряжения, обусловленные совместной деформацией с бетоном.  [1]

Ненапрягаемая арматура располагается по высоте в один или два ряда во избежание большой разницы между напряжениями в отдельных стержнях, а для предварительно напряженной количество рядов не ограничивается.  [2]

Ненапрягаемая арматура должна быть установлена при натяжении на прягаемой арматуры не выше 70 % расчетной величины.  [3]

Ненапрягаемая арматура может укладываться как в растянутой, так и в сжатой зонах. Эта арматура в сжатой зоне ставится преимущественно как монтажная.

Ненапрягаемую продольную арматуру целесообразно располагать ближе к поверхности элемента ( рис. IV.8), при этом поперечная арматура должна охватывать всю продольную арматуру.  [4]

Ненапрягаемую арматуру желез0бетонных конструкций изготовляют на заводах, как п авйло в виде арма. Продольные и поперечные стержни сеток и каркасов в местах пересечений ( обычно под пр) ямьш углом) соединяют контактной точечной электросваркой Такое объе — динение отдельных стержней арматуры в сетки и каркасы на сварочных машинах позволяе.  [5]

Ненапрягаемую арматуру из горячекатаной стали класса A-I, A-II и A-III рекомендуется применять в виде сварных каркасов и сеток.  [6]

Верхняя ненапрягаемая арматура, подобранная по наибольшим опорным моментам, в целях экономии стали конструируется не сплошной, а с обрывами. Для определения мест обрыва используется огибающая эпюра моментов и эпюра моментов внутренних сил. Эпюра моментов внутренних сил определяет значение предельных моментов ( несущей способности), которые могут быть восприняты изгибаемым элементом в любом сечении по его длине в зависимости от площади сечения рабочей арматуры.  [7]

Сечение ненапрягаемой арматуры растянутого раскоса 6 — 7 должно обеспечивать не только его прочность, но и требуемую трещиностойкость.  [8]

Схема распределения усилия обжатия в предварительно напряженном элементе.  [9]

В ненапрягаемой арматуре предварительно напряженных элементов под влиянием совместных с бетоном деформаций возникают начальные сжимающие напряжения: при обжатии бетона — равные потерям от быстро-натекающей ползучести os Ge, а перед загружением элемента — равные сумме потерь от быстронатекающей ползучести, усадки и ползучести бетона.  [10]

Поперечные сечения балок.  [11]

Продольная рабочая ненапрягаемая арматура в балочных плитах должна быть надежно заанкерена на крайних свободных опорах в соответствии с требованиями, изложенными в § 15. 3 ( см. рис. 15.18, г), Для удобства укладки в форму или опалубку стержней, сеток, каркасов их концы должны отстоять от торца элемента при его длине до 9 м — на 10 мм, до 12 м — на 15 мм, более 18 м — на 20 мм.  [12]

Если анкеровка ненапрягаемой арматуры недостаточна, а напрягаемую арматуру из проволоки или прядей устанавливают без анкерных устройств, то в зоне ее самоанкеровки арматура имеет как бы пониженное сопротивление, так как не может работать с полным расчетным сопротивлением.  [13]

В качестве ненапрягаемой арматуры применяют имеющие сравнительно высокие показатели прочности стержневую арматуру классов Ат — Ш, A-III, арматурную проволоку класса Вр-I. Возможно применение арматуры класса А-И, если прочность арматуры класса A-III не полностью используется в конструкции из-за чрезмерных деформаций или из-за раскрытия трещин.  [14]

Дополнительную поперечную ненапрягаемую арматуру устанавливают на всю высоту элемента и приваривают к опорной закладной детали.

 [15]

Страницы:      1    2    3    4

не натяженная сталь в предварительно напряженных бетонных балках

Название: Не натянутая сталь в предварительно напряженных бетонных балках
Дата: февраль, 1970
Том: 15
Выпуск: 1
. -36
Автор(ы): А. Ф. Шайх, Д. Э. Брэнсон
https://doi.org/10.15554/pcij.02011970.14.36

Щелкните здесь, чтобы получить доступ к полной статье журнала

7 Резюме

6 представлено влияние ненапрягаемой стали на поведение предварительно напряженных железобетонных балок. Включены воздействия на изгиб, потерю силы предварительного напряжения, растрескивание и прогибы. Аналитические результаты сравниваются с наблюдаемым поведением двенадцати свободно опертых предварительно напряженных железобетонных балок, десять из которых содержат ненапряженную сталь.

Ссылки

1. Абелес, П. В., «Статические и усталостные испытания частично предварительно напряженной бетонной конструкции», журнал ACI, Proceedings Vol. 50, № 7, декабрь 1954 г., стр. 361-376.

2. Абелес, П. В., «Частичное предварительное напряжение и возможности его практического применения», PCI Journal, Vol. 4, № 1, июнь 1959 г., стр. 35-51.

3. Абелес, П. В., «Частичное предварительное напряжение в Англии», журнал PCI, Vol. 8, № 1, февраль 1963 г., стр. 51-72.

4. Абелес, П. В., «Исследования ширины трещин и деформации при длительном и усталостном нагружении», PCI Journal, Vol. 10, № 6, 19 декабря65.

5. Магура Д. и Хогнестад Э., «Испытания частично предварительно напряженных железобетонных балок», Журнал ASCE Structural Division, Proceedings Vol. 92, № СТ1, февраль 1966 г., стр. 327-343.

6. Бернс, Н. Х., «Взаимосвязь кривизны момента для частично предварительно напряженных бетонных балок», PCI Journal, Vol. 9, № 1, 1964, стр. 52-63.

7. Хаттон, С. К. и Лоов, Р. Э., «Изгибное поведение предварительно напряженных, частично предварительно напряженных и армированных бетонных балок», журнал ACI, Proceedings Vol. 63, № 12, 19 декабря66, стр. 1401-1408.

8. Брэнсон, Д. Э. и Озелл, А. М., «Изгиб в предварительно напряженных бетонных балках», журнал ACI, Proceedings Vol. 57, № 12, июнь 1961 г., стр. 1549-1574.

9. «Прогибы предварительно напряженных железобетонных элементов», комитет 335 ACI, отчет подкомитета 5, журнал ACI, Proceedings Vol. 60, № 12, декабрь 1963 г., стр. 1697–1728.

10. Объединенный комитет ACI-ASCE 323, «Предварительные рекомендации для предварительно напряженного бетона», журнал ACI, Proceedings Vol. 54, № 7, 19 января58, стр. 545-578.

11. Зия, П. и Стивенсон, Дж. Ф., «Ползучесть бетона при неравномерном распределении напряжения и его влияние на выпуклость предварительно напряженных бетонных балок», Дорожная комиссия штата Северная Каролина и Бюро дорог общего пользования, проект ERD-110— Р.

12. Шайх А.Ф. «Использование ненапрягаемой стали в предварительно напряженных железобетонных балках», к.т.н. Диссертация, Университет Айовы, август 1967 г.,

13. Брэнсон, Д. Э. и Шейх, А. Ф., «Благоприятное и неблагоприятное воздействие ненапряженной стали в предварительно напряженных бетонных балках», Исследовательский проект Комиссии по шоссейным дорогам штата Айова № HR-123 и Бюро дорог общего пользования № HPR-1 (3) (Айова), 19 июня67.

14. «Прогибы железобетонных элементов», отчет Комитета 435 ACI, журнал ACI, Proceedings Vol. 63, № 6, июнь 1966 г.

15. «Прогиб железобетонных элементов», Отчет о ходе работы Комитета 307 ACI, журнал ACI, Proceedings Vol. 27, 1931, с. 351.

16. «Отклонение железобетонных элементов», Бюллетень ST-70, Portland Cement Association, 1947.

17. Ю, Вэй-Вен и Винтер, Джордж, «Мгновенные и длительные отклонения железобетонных балок». Под рабочими нагрузками», журнал ACI, Proceedings Vol. 57, № 1, 19 июля60, стр. 29-50.

18. Брэнсон, Дэн Э., «Мгновенные и зависящие от времени отклонения простых и непрерывных железобетонных балок», Отчет № 7, Отчет об исследовании шоссе Алабамы, Бюро дорог общего пользования, август 1963 г. (1965 г.).

19. Бьютра, С. К., «Исследование различных методов прогнозирования кратковременных и долговременных прогибов железобетонных балок», диссертация магистра, Университет Айовы, август 1964 г. 36     PCI Journa

7 Проектирование — предварительно напряженная арматура

7 Расчет ненапрягаемой арматуры

Открыть тему с навигацией

15

7.1 Бетон 2D-данные

Пользователь может перезаписать глобальные настройки по умолчанию локальными настройками, определенными для выбранных элементов, путем создания данных участников. Проще говоря, в элементах, где пользователь не хочет использовать глобальные конкретные настройки, он создает локальные конкретные настройки, определяя данные элемента. Мы различаем два типа этих локальных настроек для 2D бетонных стержней

  • Данные участника
  • Данные штамповки (подробнее в главе «8. 1 Данные штамповки»)

Эти данные стержня можно создать, выбрав эти два элемента в дереве бетона и выбрав соответствующий 2D-стержень, где должны быть определены эти данные. Эти вновь созданные настройки будут загружены из глобальных настроек по умолчанию и могут быть изменены в соответствии с потребностями пользователя.

Рис. 39 Бетонная ферма с данными бетонного элемента

Данные бетонного элемента для плиты S138 могут выглядеть следующим образом

Рис. 40 Данные бетонного элемента для плиты S138

Рис. 41 Данные бетонного элемента в 3D-окне

7.2 Подкрепление пользователя

Эффекты предварительного напряжения при расчете ненапряженной арматуры в 2D элементах в версии SCIA Engineer 2011 учитываются автоматически лишь частично.

Внутренние усилия автоматически учитываются при расчете, но площадь напрягаемой арматуры автоматически не учитывается. Это вызывает еще один обходной путь, как учитывать количество предварительного напряжения арматуры для проектирования или других проверок.

Настоящая арматура с постнапряжением может быть заменена ненапряженной арматурой, которая вводится как Freebars. Freebars можно ввести из Concrete > Freebars. Геометрия свободных стержней будет такой же, как и геометрия предварительно натянутого сухожилия.

Рис. 42 Штанги в бетонном дереве

Материал этих надставок также должен быть изменен. Мы создаем совершенно новый материал на основе ненапряженного материала с модифицированным модулем упругости до 195 ГПа и напряжениями на растяжение.

Рис. 43 Материал фиктивного предварительного напряжения

Диаметр фиктивного стержня рассчитывается по площади прядей. Предположим, что в одном сухожилии 3 тяжа.

Мы можем отобразить количество определенного пользователем армирования (перекладины, представляющие сухожилия) в сервисах Design ULS или Design ULS+SLS. В следующей таблице вы можете увидеть результаты поощрения пользователей.

Это количество может отображаться только в том случае, если у нас есть один и тот же материал пользовательской арматуры и спроектированной арматуры. Поэтому необходимо заменить материал надставок на B500B.

Следствием этого являются разные цвета полосок в линии пролета.

Значение Asw, конечно же, равно нулю, так как в этот момент не определена поперечная пользовательская арматура.

Ас1

Ас2

7.3 Расчет необходимой площади ненапрягаемой арматуры

7.3.1 Конструкция ULS

Расчет необходимой площади ненапрягаемой арматуры выполняется в разделе Бетон > 2D элемент > Проект элемента > Проект элемента ULS.

Рис. 44 Конструкция УЛС в дереве

Перед началом процедуры проектирования мы рекомендуем пользователю проверить настройки положения детализации 2D-конструкций в разделе «Настройка бетона» > положения детализации > 2D-конструкции и плиты.

Рис. 45 Условия детализации для 2D в бетонной установке

Армирование конструкции можно разделить на пять групп:

Ас1-

необходимая площадь нижней арматуры в направлении 1

Ас1+

необходимая площадь верхней арматуры в направлении 1

Ас2-

необходимая площадь нижней арматуры в направлении 2

Ас2+

необходимая площадь верхней арматуры в направлении 2

Аш

необходимая площадь поперечной арматуры

В нашем примере имеется определенное количество перенапряженных сухожилий. Таким образом, мы могли спроектировать только дополнительное армирование, которое необходимо добавить к текущему армированию, но из-за проблемы, упомянутой в примечании в главе «7.1 2D-данные бетона» (различные материалы), мы должны рассчитать необходимое армирование и уменьшить это количество на подкрепление пользователя. Это процедура, как мы можем получить дополнительное количество подкрепления. Упомянутые ниже результаты оцениваются для реальной структуры сухожилия для комбинации ULS_long и охватывают эффект сдвига в SR2.

Ас1

Ас2

Аш

7.3.2 Конструкция ULS+SLS

Расчет необходимой площади ненапрягаемой арматуры выполняется в разделе Бетон > 2D-стержень > Конструкция стержня > Расчет стержня ULS+SLS. Теория дизайна подробно объясняется в [5].

Рис. 46 Конструкция ULS+SLS

Процедура расчета ненапрягаемой арматуры для обоих состояний (ULS+SLS) состоит из следующих шагов.
  1. Проект необходимой арматуры для ULS
  2. Расчет необходимой арматуры для SLS
  1. Под расчетом SLS понимается минимальная площадь армирования для достижения максимально допустимого значения ширины трещины (в зависимости от класса воздействия).
  2. Проверка арматуры, разработанной для ULS, выполняется и для SLS
  1. ЕСЛИ Да ТО Дизайн завершен
  2. ЕСЛИ НЕТ ТО Расчет дополнительного армирования между SLS и ULS

Design SLS не рассчитывает армирование с учетом ограничения напряжения или деформации.

Ограниченные значения ширины трещины не реализованы в версии 2010.1. Это означает, что пользователь должен вручную настроить максимальную ширину трещины для ненапряженного бетона в настройках бетона. Но в нашем случае мы используем монопряди, которые представляют собой несвязанные арматуры, а предельные значения такие же, как и для ненапряженного бетона.

Классы необходимы для проектирования ULS+SLS. Классы описаны в главе «2.6 Классы». Необходим только один класс, который содержит ULS_long и SLS_QP_long.

Требуемые дополнительные площади для класса ULS+SLS для каждой поверхности и направления следующие. Мы можем разделить проектную арматуру на пять групп:

Ар1-

необходимая площадь нижней арматуры в направлении 1

Ар1+

необходимая площадь верхней арматуры в направлении 1

Ар2-

необходимая площадь нижней арматуры в направлении 2

Ar2+

необходимая площадь верхней арматуры в направлении 2

Аш

необходимая площадь поперечной арматуры

7.
3.2.1 Расчет продольной арматуры с эффектом сдвига, рассмотренный в SR2

Упомянутые ниже результаты оцениваются для реальной структуры сухожилия для комбинированного класса ULS+SLS (ULS_long+SLS_QP_long) и охватывают эффект сдвига в SR2.

Ар1

Ар2

2D-конструкция предварительно напряжена. Для этого типа конструкции появляется предупреждение W18, а другие предупреждения или ошибки отображаются в фоновом режиме. Можно установить OFF W18 в конкретном решателе, и тогда вы сможете увидеть конкретные предупреждения и ошибки в структуре. Но в текущей версии это невозможно.

7.3.2.2 Расчет поперечной арматуры

Оценка требуемых площадей поперечной арматуры может быть выполнена для

  • Переменный наклон стойки – программа оптимизирует угол тета (рекомендуется)
  • Фиксированный наклон стойки — значение котангенса установлено на 2,48 (макс. = 2,5)

Результаты требуемых площадей снова отображаются в следующей таблице для реальной арматуры и плиты S138. Вы можете видеть, что требуемые площади ниже для случая с фиксированным наклоном распорки.

Аш

Фиксированный наклон стойки

Переменный наклон стойки

Рекомендуемый вариант — использование регулируемого наклона стойки.

7.3.3 Резюме из проекта ULS+SLS продольной арматуры

Самые большие требуемые площади приходится на верхнюю арматуру над колоннами. Эти области являются проблематичными во время нашего проектирования по нескольким причинам

  • Эффект сдвига — области над колоннами очень чувствительны к учету или неучету эффекта сдвига на требуемых участках продольной арматуры. Если мы можем пренебречь эффектом сдвига, мы получим гораздо меньшие значения требуемых площадей. Объяснение, когда мы можем пренебречь эффектом сдвига, следующее:
  • Проверка на продавливание – эффект сдвига можно проверить с помощью этой конструкции или также во время проверки на продавливание (Максимальная допустимая нагрузка бетонной стойки). Поэтому мы можем пренебречь эффектом сдвига при расчете продольной арматуры, если мы также выполняем проверку на продавливание.
  • Пределы дополнительной силы, вызванной сдвигом – в главе 6.2.3(7) описывается предел дополнительной продольной силы, вызванной сдвигом (Med,max/z). Этот предел не проверяется программой. Поэтому при проектировании можно учитывать гораздо большие продольные силы (выше допустимых). Опять же, мы можем сравнить значения для плиты S138 с реальной арматурой 9.0082

Если вы посмотрите в таблицу ниже, вы увидите значения дополнительных продольных усилий из-за сдвига. Вы получаете эти значения, когда вычисляете разницу между значениями с (SR2) и без эффекта сдвига. Значения вблизи опоры почти в два раза больше, если учитывать эффект сдвига. Тогда дополнительная продольная сила от сдвига равна

Это значение намного выше допустимого (в 3 раза). Из приведенного выше исследования мы можем предположить, что мы можем пренебречь эффектом сдвига, потому что мы получаем очень большое значение дополнительной продольной силы из-за сдвига.

Без эффекта сдвига

Эффект сдвига в SR2

  • Максимальный процент армирования – другим ограничением при проектировании является максимальный процент армирования. Значение по умолчанию — 4 % (9.2.1.1(3) из «EN 1992-1-1 Еврокод 2, Проектирование бетонных конструкций — Часть 1: Общие нормы и правила для зданий, Европейский комитет по стандартизации, декабрь 2004 г.»). Этот предел превышен для данного случая (см. неопределяемые места над колонками для случая с реальным сухожилием). Если мы увеличим этот процент до 5%, армирование может быть рассчитано с учетом этого условия.

Немецкое национальное приложение позволяет армировать до 8% площади бетона. Это означает, что увеличение процента с 4% до 5%, вероятно, не повлияет на конструкцию конструкции и может быть сделано. Но мы не соответствуем строгому общему Еврокоду.

Вы можете найти результаты для конструкции с реальной арматурой и для плиты S138 класса ULS+SLS для верхней арматуры (Ar1+) в следующей таблице.

Без эффекта сдвига

СР2

Однако, если мы пренебрежем эффектом сдвига, мы все равно получим некоторые не подлежащие расчету места над колоннами (пустые области над колоннами для отсутствия эффекта сдвига и предела армирования 4%). Решение состоит в том, чтобы ввести столбцы с заголовком (см. главу «7.4 Определение заголовка столбца».)

7.4 Определение заголовка колонны

По причинам, описанным в предыдущих главах, кажется эффективным ввести заголовки столбцов в структуру. Головки колонн, как показано на следующем рисунке, были смоделированы. Исходя из пролета L=90,0 м внешнее расстояние составляет 2,7 м, а внутреннее эффективное расстояние составляет 1,8 м (см. следующий рисунок). Глубина оголовка 0,625+0,290=0,915м.

Рис. 47 Размеры головки колонны

Головка колонны моделируется как часть существующих перекрытий. Подобласти определяются из компонентов Структура > 2D-элемент > 2D-элемент.

Рис. 48 Подрегионы

3D-экран конструкции с головками колонн показан на следующем рисунке.

Рис. 49Общий вид плиты с головками колонн

Рис. 50 Визуализированная 3D-модель плиты с оголовком колонны

Необходимо ввести локальное измельчение сетки над заголовками столбцов. Как правило, используется размер сетки с длиной конечного элемента, равной 0,6 м. Линейное локальное измельчение сетки с коэффициентом 1,5 следует использовать над головками колонн. Уточнение локальной сетки определяется в разделе Расчет, сетка > Уточнение локальной сетки > Уточнение сетки узла. Этот параметр зависит от уровня проекта (требуется уровень Advanced).

Рис. 51 Локальное измельчение сетки

Локальное измельчение сетки графически отображается с помощью шариков.

Рис. 52 Локальное измельчение сетки на всей конструкции

7.4.1.1 Расчет продольной арматуры конструкции с оголовками колонн

При подготовке этого руководства было обнаружено, что наилучшей оценкой требуемых площадей для данного типа конструкции является расположение В узлах ср.

Упомянутые ниже результаты оцениваются для реальной напрягаемой конструкции с оголовками колонн для комбинированного класса ULS+SLS (ULS_long+SLS_QP_long), и эти результаты не учитывают влияние сдвига (см. главу «7.3.3 Сводка по расчету ULS+SLS продольной арматуры» )

Ар1

Ар2

Когда мы снова сосредоточимся на плите S138, мы увидим точные значения требуемых площадей. Для внешней колонны мы также можем исследовать плиты S128 и S135.

С138

С128

С135

Это общая необходимая площадь. Существует также пользовательское усиление сухожилиями. Таким образом, количество дополнительного армирования представляет собой разницу между пользовательской и требуемой областями. Вы можете увидеть подробную информацию о необходимых областях для каждого региона в следующей таблице.

Всего требуется усиление

400

500

1565

1409

802

1056

Усиление пользователя

240

240

624

624

624

624

Дополнительная арматура

160

260

941

785

178

432

Усиление

8 150 мм

8 150 мм

14 а 150 мм

14а 150 мм

14 а 300 мм

14 а 300 мм

В плите также есть специальные участки, в которых закрепляются напрягающие элементы. Интенсивность напряжений в этих областях слишком велика, поэтому проектирование таких областей невозможно. Для надлежащего исследования зоны ниже анкеров необходимо провести специальный анализ, например анализ распорок и связей. Это не является частью данного руководства.

7.5 Определение необходимой дополнительной арматуры

Дополнительная ненапряженная арматура была разработана для каждой поверхности в ULS+SLS в главе выше. Теперь эти требуемые области должны быть определены как пользовательское реальное армирование. Арматура над колоннами должна быть рассчитана на прямоугольные участки не менее L/4 в каждом направлении над колоннами. Мы увеличиваем значение до L/3,5 для внутренних столбцов. Имеется в виду армирование прямоугольной сеткой.

  • 5,1 м x 5,1 м над внутренними колоннами
  • 3,6 м x 3,6 м над внешними колоннами

7.5.1 Определение дополнительной продольной арматуры

Дополнительная продольная арматура определяется с помощью сервисного 2D-элемента > Армирование 2D.

LEAVE A REPLY

Ваш адрес email не будет опубликован. Обязательные поля помечены *