Наголовник сваи: Наголовники для дизельных молотов, купить у производителя

Наголовники для свай

Наголовники для свай — предназначены для производства свайных работ, координации воздействия ударной части молота на забиваемую сваю, трубу и т.п. Являются промежуточным звеном между сваей и дизельным молотом.

Устройство наголовника для сваи

Наголовник для сваи — представляет собов цельнолитой объект который изготавливается под определенные типоразмеры различных свай. Отливается он из тали Л25, которая соответствует ГОСТу № 977–88. Сталь очень трудно вывести из строя, так как она обладает высокой прочностью. Изготовление наголовников возможно из материала заказчика.

Наголовник — имеет вид напоминающий шлем. Он одевается на головку сваи, поэтому в нём имеются отверстие.
Внутри отверстия имеются деревянная или пластиковая прокладка, которая служит как дополнительный амортизатор, а заодно распространяет силу удара по всей площади головки. Чаще всего мы используем пластиковые прокладки, потому что они долговечны и дешевле.

Весь процесс изготовления осуществляется в наших цехах, мы не покупаем запчасти или детали у сторонних компаний. Мы можем гарантировать качество своей продукции.

Особенности и преимущества:

— Высокое качество и прочность;
— Низкая цена;
— Изготовление свайных наголовников по вашим чертежам;
— Низкая стоимость на запасные части для дизель-молотов и копровых баб.

Технические характеристики

№№ п/п	Обозначение	Масса (кг)	Размеры
			D	d	d2	B	B2	H	h3	h4	h5	H5
1.	h2. 005	3880	Ø920	Ø725	40	420	490	675	200	300	200	390
2.	H6.002	1440	Ø770	Ø660	—	350	400	610	100	400	—	295
3.	СУ-1	1410	Ø900	Ø670	40	390	430	575	120	300	200	265

Мы изготавливаем любые литые свайные наголовники по размерам и чертежам Заказчика.

№№ п/п	Обозначение	Масса (кг)	Размеры
			D	d	d2	B	B2	B3	H	h3	h4	h5	H5
1.	h2.004	1520	Ø920	Ø640	40	390	450	650	755	200	410	200	300
2.	h4.002	1055	Ø820	Ø720	—	350	400	540	650	150	400	—	300

Наголовники для сваебойных молотов — Специальные виды работ в строительстве

Паровоздушные молоты одиночного действия ударяют по сваям через наголовники в виде литых или стальных клепанных коробок. Основное назначение наголовника — предохранять верх железобе­тонных свай от разрушения при ударах молота.

Клепанный наголовник (рис. 3.6, б) также имеет вид коробки со стальной крышкой, в центре которой имеется сквозное отверстие

Между крыш­кой наголовника и головой сваи прокладывают доски, которые заменяют по мере их износа. Наголовник подвешивают за ушки 4 к молоту и вместе с ним его под­нимают и опускают. Применяют также наголовники с прокладками-амортизато­рами из пластмассы.

Рис. 3.6. Наголовники для присоединения молотов к сваям и шпунту:
а — сварной; б — клепанный для забивки свай; в — на­головник с поворотной рамкой; 1 — коробка наголовника; 2 — серьга;

крепления головы сваи служат направляющая планка из металли­ческих уголков, которую привинчивают к ножкам молота.

Для присоединения дизель-молота к голове сваи применяют на­головник с поворотной рамкой (рис. 3.6, в), состоящий из коробки, уширенной книзу для облегчения посадки наголовника на сваю, и серьги, с помощью которой наголовник закрепляют на нижней час­ти дизель-молота специальными болтами, вставляемыми в два от­верстия с резьбой в стенках шабота. Для заводки сваи в наголовник поворотная рамка с цапфами подвешена звеньями к коробке наго­ловника; на цапфах рамки закреплена планка с отверстиями для присоединения троса с карабином, с помощью которого сваю кре­пят за ее петлю. Вес наголовника — 120-140

Для дизель-молотов применяют также литые наголовники из стали круглого сечения с тем, чтобы исключить концентрацию больших напряжений и удлинить срок службы наголовников.

VII. Требования охраны труда при устройстве искусственных оснований, фундаментов и опор мостов из свай (погружных, буронабивных, буроопускных), устройстве фундаментов из опускных колодцев и мелкого заложения / КонсультантПлюс

VII.

искусственных оснований, фундаментов и опор мостов

из свай (погружных, буронабивных, буроопускных), устройстве

фундаментов из опускных колодцев и мелкого заложения

186. Работы по устройству искусственных оснований, фундаментов и опор мостов из погружных, буронабивных, буроопускных свай и опускных колодцев производятся по наряд-допуску на работы на высоте и на работы в замкнутом пространстве в присутствии ответственного исполнителя (производителя) работ и двух наблюдающих.

187. Для работы в трубосваях допускаются лица, прошедшие обучение по охране труда при работе на высоте.

188. Спуск в трубосваю осуществляется с использованием трипода при наличии страховочного каната постоянно закрепленного к страховочной привязи работника, после проверки загазованности газоанализатором. При спуске в наклонную тробосваю на глубину менее 5 м допускается использовать металлическую лестницу. Проверка загазованности проводится постоянно.

Освещение в полости трубосваи осуществляется с помощью аккумуляторного фонарика или пониженным напряжением тока. Если трубосвая выступает менее 25 см над поверхностью настила или грунта необходимо на верх сваи установить оголовок.

Работник дополнительно должен быть одет в непромокаемую спецодежду.

189. Забивку свай и шпунта, вибропогружение свай, шпунта и свай-оболочек, бурение скважин в грунтах или скальных породах, заполнение бетонной смесью оболочек и скважин следует производить с предварительно подготовленных площадок или подмостей.

190. Передвижение копра должно осуществляться по рельсовым путям или прочному горизонтальному основанию под контролем лица, ответственного за безопасное выполнение работ. Состояние путей для передвижения копра необходимо проверять перед началом смены и в процессе работы. Во время работы копер следует закреплять на рельсах противоугонными устройствами.

191. При погружении свай с подвесных подмостей необходимо тщательно проверить их устойчивость и прочность, а также в течение всего времени производства работ расчаливать их веревками (канатами).

192. При возникновении необходимости удалить загнившую часть сваи опорной стойки деревянного моста следует принять следующие меры безопасности:

1) перед снятием поперечных и продольных горизонтальных схваток опоры взамен их должны быть поставлены необходимые временные дополнительные схватки, связи и крепления, обеспечивающие устойчивость опоры;

2) при ремонте опор моста движение по нему должно быть ограничено в пределах, исключающих перегрузку конструкции опоры, или закрыто.

193. При ремонте всего комплекса деревянных опор, свай и стоек без разборки пролетного строения необходимо вывешивать пролетные строения в порядке очередности на временные опоры.

194. Поднимать и опускать подмывные трубы, устройства для удаления грунта из полости оболочки и труб следует лебедками или кранами.

195. Запрещается применение подмыва свай и свай-оболочек существующих сооружений и железнодорожных насыпей, а также разработка опережающих (ниже оболочки) скважин свыше глубины, предусмотренной ППР.

196. Пробуренные скважины, погруженные в грунт сваи-оболочки, а также отверстия в подмостях должны быть закрыты съемными щитами.

197. На время освидетельствования водолазами подводной части котлована, свай, свай-оболочек должны быть прекращены все виды работ по строительству фундамента и приняты меры по предотвращению обрушений или наплыва грунта в котлованы (скважину).

198. Освидетельствование следует производить под непосредственным руководством ответственного руководителя работ.

199. Спуск рабочих в осушенную полость сваи-оболочки допускается в случаях, когда внутренний диаметр сваи-оболочки не менее 1,2 м, при наличии бетонной или грунтовой пробки толщиной не менее двухкратного диаметра оболочки и только на оборудованных инвентарных люльках с соблюдением требований правил по охране труда при работе в ограниченных и замкнутых пространствах, утверждаемых Минтрудом России в соответствии с подпунктом 5. 2.28 Положения о Министерстве труда и социальной защиты Российской Федерации, утвержденного постановлением Правительства Российской Федерации от 19 июня 2012 г. N 610 (Собрание законодательства Российской Федерации, 2012, N 26, ст. 3528). Спускающийся должен быть обеспечен средствами коллективной и индивидуальной защиты. Работы выполняются по наряду-допуску и их следует вести под непосредственным наблюдением ответственного исполнителя (производителя) работ.

200. Во время срубки верхней части свай рабочие должны пользоваться средствами индивидуальной защиты, в том числе органов зрения и слуха. Необходимо предусмотреть меры предосторожности против внезапного падения срубаемой части свай.

Лицам, не участвующим в работе по срезке свай, запрещается находиться в опасной зоне, радиус которой назначается в зависимости от длины, выступающей над землей (водой) части сваи.

201. Для подтаскивания свай лебедкой канат следует пропускать через блок, укрепленный у основания стрелы копра. Не допускается подтягивание канатом, пропущенным через укрепленный вверху копра блок.

202. Во время длительных перерывов в работе молот должен быть опущен на сваю или закреплен в нижнем положении.

203. В случае внезапного прекращения работы незабитые до проектной отметки сваи должны быть закреплены в устойчивом положении.

204. Передвижку, развороты и установку копра следует производить при опущенном молоте.

205. Одновременный подъем молота и сваи не допускается.

206. Свая (шпунтина) должна при подъеме удерживаться от раскачивания с помощью оттяжек.

207. Вибропогружение свай, шпунта и свай-оболочек должно производиться с применением специальных направляющих устройств или кондукторов, обеспечивающих устойчивое положение элемента в начале погружения.

208. Строповку сваи или шпунтины и заправку их в стрелы копра следует производить в соответствии с ППР. Запрещается производить строповку конструкций, находящихся в неустойчивом положении.

209. Погружение свай следует производить с применением наголовников, соответствующих поперечному сечению сваи.

210. Не допускается применять наголовник, имеющий трещины. При разрушении наголовника или головы сваи ее погружение следует прекратить.

211. Вибропогружатель рекомендуется крепить к шпунту, сваям и сваям-оболочкам с помощью самозакрепляющихся наголовников или наголовников с гидравлическими захватами.

212. Установку вибропогружателя на сваю-оболочку следует производить с заранее присоединенным к нему силовым кабелем, отключенным от сети.

213. Посадку фланца наголовника на болты следует производить с помощью направляющих оправок длиной не менее 200 мм.

214. На первом этапе работы, до заглубления оболочки на 2 — 3 м, запрещается находиться около оболочки в радиусе опасной зоны. Опасная зона определяется высотой выступающей над настилом части оболочки вместе с вибропогружателем плюс 5 м.

215. При наращивании свай-оболочек на месте их погружения необходимо заранее проверить исправность фланцев. При сварной конструкции стыка стыкуемые оболочки необходимо предварительно закрепить в кондукторе или на период сварки верхнюю часть оболочки поддерживать краном. Во время наращивания свай-оболочек рабочие могут находиться на площадке, прикрепленной к нижней секции сваи-оболочки, если расстояние между сращиваемыми оболочками не превышает 20 см.

216. До начала работ и не менее двух раз в смену необходимо производить внешний осмотр состояния болтовых соединений электродвигателя, привода, шарнирных подвесок, наголовника, концевых соединений силового кабеля вибропогружателя. Не допускается погружать конструкции при неплотном соединении вибропогружателя с наголовником, а также при наличии боковых колебаний или стука.

217. Вибропогружатель можно включать в работу лишь после закрепления его на погружаемой конструкции и при ослабленных поддерживающих полиспастах и тросах. Ослабленное состояние полиспастов и тросов необходимо сохранять в течение всей работы вибропогружателя.

218. Управление работой вибропогружателя должно осуществляться дистанционно с пульта управления, соединенного с вибропогружателем гибким кабелем.

219. Доступ рабочих на инвентарную площадку для прикрепления наголовника вибропогружателя к свае-оболочке разрешается только в том случае, когда расстояние между наголовником и верхом сваи-оболочки не превышает 30 см.

220. Для подъема рабочих на подвесную площадку следует применять мостики или, как исключение, штормтрапы, подвешиваемые к площадке заранее.

Штормтрапы допускается применять только в том случае, когда жестким трапом воспользоваться невозможно. Исправность штормтрапов необходимо подтверждать актом об испытании. Периодичность испытаний не должна превышать 12 месяцев.

К подъему по штормтрапу допускаются рабочие, обученные этим операциям и имеющие допуск для работы на высоте. Спускаться и подниматься следует только поодиночке; при этом нужно держаться не за балясины, а за канаты.

221. Включать вибропогружатель и начинать погружение сваи-оболочки разрешается по указанию сменного мастера после ухода рабочих с инвентарной площадки и удаления их из опасной зоны.

Во время работы вибропогружателя на площадке не должно быть каких-либо предметов и инструментов.

222. Погружение сваи-оболочки следует прекращать после приближения инвентарной площадки к рабочему настилу направляющего кондуктора или каркаса на 0,5 м.

223. Для предотвращения разрушения свай-оболочек следует прекращать их погружение в случае наступления ударного режима работы вибросистемы, характеризуемого резким увеличением амплитуды вертикальных колебаний оболочек свыше 2 см, а также при увеличении горизонтальных колебаний верха сваи-оболочки свыше 2 см.

224. Верх погруженной сваи-оболочки, возвышающийся на величину менее 1 м над рабочим настилом подмостей, должен быть закрыт прочным щитом.

225. Срубку голов железобетонных свай-оболочек, железобетонного и стального шпунта необходимо производить механизированным способом.

226. При срубке голов свай и свай-оболочек отбойными молотками необходимо соблюдать требования безопасности и нельзя допускать перегибов (переломов) воздушного шланга, а также пересечений с электрическим кабелем или со шлангами газорезательных аппаратов.

227. При срубке голов свай, выступающих над настилом на высоту более 1 м, для подмащивания необходимо применять инвентарные металлические столики с высотой защитного ограждения не менее 1,1 м.

228. При большой высоте срубаемой части сваи, когда возникает угроза деформации арматурных стержней и падения сваи, перед началом работ верхняя часть сваи должна быть застроплена выше центра тяжести срубаемой части. Стропы и грузовые тросы крана должны быть натянуты. Опасной зоной при срубке голов свай (срезке шпунта) считается круговая зона вблизи срубаемой сваи (шпунта), радиус которой назначается в зависимости от длины, выступающей над землей (водой) части сваи (шпунта).

229. Одновременная срубка голов двух соседних свай запрещается.

230. Сваи-оболочки, в полости которых производится ударно-канатное бурение скважин, следует закрывать двумя полукруглыми щитами с прорезью для прохода инструментального каната. Каждый щит должен быть прикреплен к фланцу сваи-оболочки не менее чем двумя болтами. Удаление щитов разрешается производить только при опускании долота (желонки) в сваю-оболочку или при его подъеме.

231. Работы по бурению скважин следует производить под руководством бурового мастера, который обязан контролировать правильность установки станка над скважиной, исправное состояние оборудования и инструментов, соответствие положения и размеров скважины проекту фундамента, выполнение ППР, соблюдение рабочими требований безопасности.

232. Запуск турбобуров допускается производить только после их заведения в полость сваи-оболочки.

Извлечение турбобура из скважины разрешается только после прекращения подачи воды и полной его остановки.

233. Если бурение скважин производится под избыточным давлением воды или с глинистым раствором, устье их необходимо крепить инвентарным патрубком длиной не менее 2 м. При перерывах в работе патрубок следует закрывать щитом.

234. Машинисту бурового станка (с электроприводом) разрешается устранять неполадки в силовом электрооборудовании станка, производить подсоединение на распределительном щите и другие операции с токоведущими элементами, если он имеет группу по электробезопасности не ниже III.

235. Если из-за неисправности станка буровой инструмент нельзя извлечь на рабочую площадку, то его следует опустить на забой скважины. В случае длительного перерыва инструмент следует извлечь и установить на площадку с помощью крана.

236. Извлечение из скважин бурового инструмента, примерзшего к грунту или засыпанного обрушившимся грунтом, допускается только под руководством ответственного исполнителя (производителя) работ после принятия необходимых мер (например, оттаивание, размыв грунта).

237. Ударно-канатные станки необходимо перемещать со снятым буровым инструментом, за исключением случая перестановки на соседнюю скважину в пределах одного фундамента. По ровной горизонтальной площадке допускается перемещать станок с мачтой, находящейся в рабочем положении. При перемещении станка по неровной площадке с уклоном не более 15° его мачта должна быть приведена в горизонтальное положение. При уклоне более 15° перемещение станков запрещается.

238. Силовой кабель, питающий станок, должен укладываться на деревянных или стальных козелках с электроизолированными опорами.

При прокладке кабеля через подъездные дороги его необходимо накрыть металлическим желобом и заглубить в грунт.

239. В случае применения электронагревательных приборов для подогрева воды, используемой для бурения скважин, следует соблюдать требования правил по охране труда при эксплуатации электроустановок, утверждаемых Минтрудом России в соответствии с подпунктом 5.2.28 Положения о Министерстве труда и социальной защиты Российской Федерации, утвержденного постановлением Правительства Российской Федерации от 19 июня 2012 г. N 610 (Собрание законодательства Российской Федерации, 2012, N 26, ст. 3528) и правил технической эксплуатации электроустановок потребителей.

240. Во время подъема и опускания бурового инструмента, уширителя, грейфера или перемещения их в сторону (для разгрузки грунта, смены или ремонта инструмента) запрещается нахождение рабочих в радиусе менее 3 м от перемещаемого над поверхностью грунта рабочего органа. Если буровой инструмент или уширитель вращаются, персоналу запрещается приближаться к ним на расстояние менее 2 м. Опасные зоны при производстве работ должны быть ограждены.

241. Подъем и установку арматурных каркасов следует производить согласно ППР способом, исключающим возможность самопроизвольной расстроповки.

242. Во время перемещения каркаса подъемным сооружением рабочие должны находиться за пределами опасной зоны. Подход рабочих к скважине разрешается после того, как низ каркаса будет располагаться над обсадной трубой (или сваей — оболочкой) на высоте 0,1 — 0,2 м от ее верхнего конца.

243. При опускании каркаса в скважину необходимо следить за тем, чтобы каркас не зацепился за обсадную трубу.

244. У приемного бункера необходимо устроить площадку с перилами для размещения рабочих, принимающих бетонную смесь.

245. Строповку, укорочение и извлечение бетонолитной трубы, а также ее первоначальное заполнение бетонной смесью необходимо производить под руководством ответственного руководителя работ.

246. Способы извлечения шпунта из грунта должны быть разработаны в ППР.

247. Перед извлечением шпунта должна быть установлена опасная зона, назначаемая в зависимости от длины извлекаемого шпунта вместе со шпунтовыдергивателем.

248. Шпунтовыдергиватель, подвешенный на крюк подъемного крана или на стрелу копра, должен иметь специальный амортизатор, предохраняющий крановую установку от вибрации.

249. Работа шпунтовыдергивателя разрешается только после закрепления его на шпунтине. При остановках и перерывах в работе необходимо проверять затяжку и шплинтовку болтов и гаек дебалансов, а также крепление шпунтовыдергивателя.

250. Краны и оборудование возле опускных колодцев необходимо размещать с учетом возможной просадки грунта и обеспечения их устойчивости в процессе опускания колодца.

251. Транспортирование на плаву колодцев разрешается после проверки их устойчивости при высоте надводного борта не менее 1 м (с учетом высоты волны и возможного крена).

252. Дно акватории в месте установки колодца должно быть предварительно спланировано.

253. Анкерные закрепления и расчалки колодцев должны учитывать режим реки и условия судоходства. На период транспортировки и опускания колодцев должны быть приняты меры против навала на них плавучих средств.

254. Порядок удаления подкладок из-под ножа колодца, а также способы и последовательность разработки в нем грунта и погружения даются в ППР.

255. При снятии колодцев с подкладок необходимо соблюдать следующие требования:

не допускать прохода людей под ножом через подкоп во время снятия с подкладок;

не разрешать проход между шахтами через щель под низом внутренних стен колодца как при его снятии с подкладок, так и во время опускания.

256. Опускание колодцев с открытым водоотливом запрещается:

1) на участках с оплывающими (подвижными) грунтами;

2) при наличии в пределах призмы обрушения грунта вокруг колодца постоянных сооружений и коммуникаций;

3) в случае применения тиксотропной рубашки в песчаных водоносных грунтах.

257. Работу по опусканию колодцев следует вести под непосредственным наблюдением ответственного руководителя работ или ответственного исполнителя (производителя) работ.

258. При просадках грунта вокруг колодца в процессе его опускания образовавшаяся зона просадки должна быть ограждена. В колодцах, опускаемых без водоотлива, не допускается разработка несвязных грунтов ниже 1 м от кромки ножа.

259. По внутреннему периметру колодца должен устраиваться козырек для защиты находящихся внизу рабочих. Размеры, прочность и порядок установки козырьков должны быть определены в ППР.

260. Пребывание рабочих на дне опускного колодца во время выемки из него грунта грейфером не допускается.

При необходимости пребывания в колодце сигнальщик должен находиться на огражденной перилами площадке, устроенной за пределами зоны перемещения грейфера.

261. При извлечении грунта из колодца применяется автоматически действующий оттяжной трос, устраняющий вращение грейфера. Не допускается применение для этой цели веревочных оттяжек, натягиваемых вручную.

262. При необходимости спуска водолаза в колодец из него предварительно должны быть извлечены все механизмы и устройства и установлен уровень воды не ниже уровня воды в реке.

Спуск водолаза для устранения неисправностей в механизме допускается только при отключенном оборудовании. Перед началом работ водолаз должен убедиться, что механизмы оставлены в положении, исключающем самопроизвольное перемещение агрегата в целом или его частей.

263. При непрерывном водоотливе необходимо обеспечить аварийный резерв водоотливных средств и дублирующий источник питания насосов электроэнергией.

На случай внезапного прорыва грунта и затопления колодца должны быть предусмотрены меры быстрой эвакуации людей.

264. Для спуска и подъема людей при водоотливе опускной колодец изнутри должен быть оборудован не менее чем двумя переносными лестницами. При глубине колодца более 8 м необходимо устраивать промежуточные площадки размером не менее 0,7 x 1,0 м через каждые 4 м по высоте. Площадки и лестницы ограждаются.

265. Подъем и спуск бадьи, отвод ее в сторону от колодца должны производиться по указаниям сигнальщика — приемщика бадьи, находящегося на верхнем настиле колодца.

266. Люди должны находиться от бадьи на расстоянии не менее 3,5 м по горизонтали.

267. В каждой шахте колодца должен быть световой сигнал с надписью «берегись бадьи».

268. Бадьи должны содержаться в исправности и иметь запоры, исключающие возможность самопроизвольного опрокидывания.

269. При водоотливе, перерывах в работе по опусканию и бетонированию полости колодец должен быть закрыт сверху плотным настилом. По периметру колодец должен быть огражден перилами.

270. При погружении колодцев с подмостей или после перевозки на плаву в пределах акватории на рабочих местах должны быть спасательные круги и находиться дежурные спасатели.

271. Разработка котлованов в зоне расположения подземных коммуникаций должна производиться в соответствии с ППР, разработанными и согласованными с организациями, эксплуатирующими эти коммуникации.

272. При разработке котлованов в охранной зоне пользоваться ударными инструментами (ломы, кирки, клинья и пневматические инструменты) запрещается.

273. Расстояние между ограждением котлована и осью ближайшего рельса железнодорожного пути нормальной колеи должно быть не менее 2,5 м, узкой колеи — не менее 2 м.

274. В зоне воздействия на грунт вибрирующих установок следует принимать меры против обрушения грунта в откосах выемок и насыпей.

275. В зимнее время года разработка грунта (за исключением сухого песчаного) на глубину промерзания разрешается без креплений.

276. Рытье котлованов и траншей с вертикальными стенками без креплений в нескальных и незамерзших грунтах выше уровня грунтовых вод и при отсутствии вблизи подземных сооружений допускается на глубину не более, м:

1,0 — в песчаных и насыпных крупнообломочных грунтах;

1,25 — в супесях;

1,5 — в суглинках и глинах.

277. При работе на откосах выемок и насыпей глубиной (высотой) более 3 м и крутизной более 1:1 (а при влажной поверхности откоса более 1:2) следует принимать необходимые меры безопасности против падения и скольжения рабочих по поверхности откоса.

278. Движение рабочих по укрепленным откосам без средств подмащивания запрещается.

279. Установка и движение строительных машин и механизмов, а также транспортных средств в пределах призмы обрушения грунта у раскрепленных выемок должны быть предусмотрены в ППР.

280. Разработка глубоких котлованов должна производиться механизированным способом. Работа людей в котловане по доборке и планировке грунта допускается только под руководством производителя работ или ответственного руководителя работ. При этом должно быть обеспечено наблюдение за состоянием конструкций крепления стенок котлована.

Забивные сваи — DARS.pro

Забивная свая представляет собой крупный стержень, заостренный с одного конца, квадратного сечения выполненный из железобетона. Для того чтобы погрузить такую сваю в землю, необходимо использовать ударную силу. Фундамент, выполненный из забивных свай, обладает повышенными прочностными характеристиками. Если сравнивать фундаменты, сооруженные из забивных свай с другими подобными видами фундаментов (винтовые и буронабивные фундаменты), то можно уверенно утверждать, что прочностные характеристики забивных свай в несколько раз превышают подобные характеристики прочих изделий. Они несут максимальную полезную нагрузку и являются самым надежным вариантом для строительства загородного дома.

Забивные сваи могут быть не только железобетонными, но и изготовленными из древесины. Обычно для деревянных забивных свай используют самые крепкие сорта дерева, которые также мало подвержены гниению. Самые распространенные породы – лиственница, дуб, реже используют сосну, ясень или бук. Чтобы определить качество древесины, используемой для изготовления сваи, применяют испытание методом Бринелля.

Кроме свай из железобетона, могут применять металлические полые забивные сваи в виде трубы с конусовидным наконечником. Такие сваи гораздо прочнее и надежнее винтовых, хотя применяются для тех же конструкций.

Для изготовления забивных свай, руководствуются регламентом ГОСТа и используют бетон маркой не ниже 300 кгс/см2 на сжатие. Такой бетон показывает исключительные результаты при проверке поведения на сжатие и используется в строительстве сооружений, для которых особо важна долговечность – взлетные полосы аэродромов, сооружения эстакад. Забивные сваи, в отличие от буронабивных свай или свай ТИСЭ, изготавливаются только на заводе, без возможности их бетонирования на объекте. В полевых условиях невозможно достичь требуемых прочностных характеристик для забивных свай, что не так важно для прочих вышеперечисленных свай.

Строительная Компания «ДАРС» применяет забивные сваи в соответствии с проектными конструктивными решениями. Забивные сваи могут быть применены для строительства дома или коттеджа на любых грунтах. Подвижные и болотистые грунты, торфяные, грунты с несжимаемыми слоями на глубине, прочие виды слабых и сложных грунтов не будут препятствием для возведения такого типа фундамента.

До начала забивки свай необходимо провести подготовительные работы:

• Необходимо расчистить территорию
• Организовывается место складирования изделий (при больших объемах организуется базисное и расходное места хранения)
• Нашим геодезистом намечаются оси будущего фундаментного основания
• Составляется акт привязки к высотной опорной сети и базисной линии, с приложением знаков разбивки

Погружение сваи организуется следующим образом: сваю устанавливаем вертикально вниз острием и наголовником вверх, вымеряем идеальное совпадение копровой стрелы с осью, и после проверки ударная часть молота спускается на наголовник сваи. Для каждой сваи производится расчет частоты ударов молота, изначально считают число ударов на прохождение одного метра, а затем каждые десять сантиметров вплоть до отказа. Таким образом, можно выяснить качество грунта в нижних пластах почвы.

Забивка дает представление нам как строителям и нашим конструкторам-проектировщикам о несущих возможностях будущей конструкции дома. Измеряя глубину прохождения в грунт сваи, после падения молота с определенной высоты, можно сделать выводы о состоянии грунта и избежать ошибок при возведении самого здания. Так выявляются подземные пустоты, мешающие проходу сваи камни, определяют наличие подземных вод и прочих возможных помех. При возникновении ложного отказа, можно сделать вывод, что свая натолкнулась на твердую помеху – камень, что часто является отказом для выполнения свайных фундаментов на скалистых и каменистых почвах. Если же свая наоборот ушла слишком глубоко вниз, значит, она попала в пустоту, и конечно, возможность нести нагрузку, у такой сваи, резко снижается.

Наша Строительная Компания «ДАРС» непременно проверяет точность разбивки при проведении свайных работ при возведении частного дома, ведь чтобы создать качественный, стойкий и надежный фундамент необходимо четко придерживаться плана и всех рабочих чертежей проекта Вашего загородного дома.

Стоимость работ и материалов при возведении фундаментов с использованием забивных свай несколько выше, чем у прочих однотипных фундаментов, но это с лихвой окупается колоссальной надежностью и несущей способностью, долговечностью и технологичностью процессов. Имея малогабаритную сваебойную установку, профессиональная бригада строителей нашей Строительной Компании выполнит подготовку свайного поля в самые короткие сроки.

Наголовник (СП75А 350Х350) НС-350/510-1-00СБ

Влияние жесткости оголовка сваи на реакцию свайного ростверка в песке при псевдостатической нагрузке нагрузки.

Статья Google Scholar

11.

Poulos HG (2001) Свайно-ростверковый фундамент: конструкция и применение. Геотехника 51(2):95–113

Статья Google Scholar

20.

Kumar A, Choudhury D, Katzenbach R (2015) Поведение комбинированного свайно-ростверкового фундамента (CPRF) в статических и псевдостатических условиях с использованием PLAXIS3D. В: Труды 6-й международной конференции по геотехнической инженерии землетрясений (6ICEGE), Крайстчерч, Новая Зеландия, документ ID-140

8 Типы конструкций Руководство по резке свай и свай [Советы]

В последнее время доступность машин для резки бетонных свай чрезвычайно возросла.

Технологии сыграли важную роль в импровизации методов резки.От отбойных молотков до передовых бетонорезок произошли огромные изменения.

В настоящее время рынок заполнен множеством вариантов, которые удовлетворяют потребности различных типов, размеров и материалов свайного фундамента.

Не существует универсальной фрезы с одним ворсом. Следовательно, необходимо инвестировать в правильную машину.

Перед покупкой машины для резки свай необходимо учитывать следующие моменты –

1.Монолитные бетонные сваи могут быть сложными, особенно при соблюдении строгих норм. Перед выбором фрезы рекомендуется всегда проверять толщину арматурного стержня и ширину сваи. Правильное оборудование для резки свай должно иметь характеристики обрезки желаемой ширины.

2. В мегапроектах отливаются тысячи свай, которые необходимо своевременно и эффективно срезать. Поэтому очень важно инвестировать в резак, который оставляет первоклассную отделку и готов к окончательной обточке до уровня формы.

3. Сборные прутки обычно отливают в больших количествах, и становится невозможно вручную контролировать каждую сваю. Распространенная ошибка, которую совершают покупатели, заключается в том, что они вкладывают средства в мощное оборудование для быстрого выполнения задач, что приводит к повреждению или поломке прутков. Это увеличивает стоимость ремонта. Чтобы избежать этой лазейки, рекомендуется инвестировать в «более мягкие» фрезы.

4. В случае подвижных свай загрязненный грунт окружает столб сваи, что затрудняет вертикальную посадку сваерезного станка.Он изо всех сил пытается проникнуть в сердцевину и арматурный каркас. Для таких проектов необходимо провести дополнительные исследования, чтобы инвестировать в резаки, изготовленные специально для таких случаев.

5. Разрыхление армированного стержня должно быть принято для повышения производительности сокращения сваи.

6. Техническое обслуживание, время простоя и затраты на хранение следует учитывать при составлении бюджета, прежде чем совершать ненужную покупку.

7. Конфигурацию продукта для каждого сваереза ​​необходимо изучить отдельно, чтобы избежать дальнейшей путаницы и задержек в проекте.

Эксплуатационные характеристики волнолома с конической головкой сваи: экспериментальное исследование

Реферат

Волнорезы предназначены для рассеивания энергии волн и защиты береговой линии от разрушительных волновых воздействий. Было доказано, что обычный свайный волнорез, построенный с использованием призматических круглых свай, обеспечивает эффективную частичную защиту. В настоящем исследовании обычный свайный волнорез модифицируется путем увеличения площади поперечного сечения сваи на уровне поверхности до конической формы. Идея введения конической формы состоит в том, чтобы ослабить концентрированную энергию волны, в основном фокусируясь на поверхности. Экспериментально исследовано влияние конструктивных параметров, таких как диаметр, высота и шаг в свету конической головки сваи, для различных климатических условий монохроматической волны. Исследование также сосредоточено на определении влияния второго ряда на эксплуатационные характеристики.Анализ показывает, что наименьший коэффициент передачи (K _t ) 0,662 для конфигурации D/H _max = 0,4, Y/H _max = 1,5 и b/D = 0,1 для одного ряда свай. Кроме того, включение второго ряда свай привело к улучшению характеристик затухания конического волнореза оголовка сваи (CPHB) с наименьшим K _t 0,582 при оптимальном B/D 0,4. Производительность CPHB сравнивается с теоретическими решениями обычного свайного волнолома. Результаты показывают, что установка оголовка сваи на обычном волнорезе полезна для улучшения затухания волн. Набор эмпирических уравнений разработан на основе экспериментальных значений для быстрого предсказания K _t и K _r . Расчетные значения K _t и K _r соответствуют экспериментальным данным с коэффициентом детерминации (R ² ) 0,91 и 0,90 соответственно. Общие характеристики CPHB признаны многообещающими в качестве потенциального сооружения для защиты побережья.

Ключевые слова

Конический волнорез

Защита береговой линии

Передача волн

Отражение волн

Рассеивание энергии

Рекомендованные статьиСсылки на статьи (0)

Рекомендуемые статьи

Ссылающиеся статьи

Метод свайных шпилек | Новый Южный Уэльс

В качестве метода соединения существующей бетонной сваи и фундаментной плиты, обычно после установки арматурного каркаса во внутреннюю трубу, в основном использовался метод заполнения бетоном, но считается необходимым повышение прочности соединительной части и работоспособности конструкции.
Затем мы разработали метод свайных шпилек, метод соединения оголовков свай, с помощью которого можно выполнять проектирование и строительные работы с максимальным использованием функции сваи, а кроме того, строительные отходы и человеко-часы могут быть значительно сокращены. Метод свайных шпилек
— это метод приварки шпилек, с помощью которого деформированный стержень свайного шпильки (KSW490) можно приварить к стальной пластине оголовка сваи в качестве соединительного стержня.
*Pile Stud является торговой маркой Nippon Stud Welding Co., Ltd.

Сертификат экспертизы строительной техники

Общая схема конструкции оголовка сваи по методу свайных шпилек

Выдающаяся эффективность работы и низкая стоимость в соответствии с профессиональными потребностями

Характеристики метода крепления свай

Возможно проектирование и строительство с использованием максимальной производительности сваи

• Безопасная передача напряжения
• Широкий выбор арматурных стержней

Процесс укорачивания головы сваи

• Глубина выемки 10 см в полой части сваи
• Упрощение рабочего процесса

Снижение затрат

• 78 – 95% сокращение выемки грунта в полой части сваи

Обеспечение качества

• Строительные работы квалифицированными сварщиками свай

Отличие от обычного метода! Отличные характеристики 「Метода свайных шпилек」

Подтверждение эффективности метода свайных шпилек

В целях обоснования рациональности данного метода с инженерной точки зрения и с целью санкционирования, военными строительного НИИ было проведено испытание сваи на изгиб консольным методом. Это привело к значительной разнице в свойствах разрушения по сравнению с обычным методом.

Метод свайного крепления Сертификат экспертизы строительной техники СКАЧАТЬ

Основы забивки свай, распространенные проблемы и решения

Посмотреть полную статью здесь.

Забивка свай является важной частью строительного процесса. Вертикальные колонны из различных материалов (дерево, бетон, сталь или их комбинация) вбиваются в нераскопанный грунт.Сваи представляют собой тип глубокого фундамента, который используется для удержания больших конструкций, часто мостов. В этой статье мы обсудим основы забивки свай, распространенные проблемы и возможные решения.

Ранняя забивка свай

Раньше забивка свай производилась вручную. Энергия, необходимая для забивания сваи, создавалась за счет веса тарана, падающего через гравитационное поле. В двадцатом веке большая движущая сила была достигнута за счет использования пневматических или паровых машин для ускорения движения тарана вниз. Многие современные сваебойные молоты приводятся в действие дизельными или гидравлическими системами.

Использование свай

Более мягкие почвы лучше всего подходят для забивки свай. Большая часть грузоподъемности создается за счет трения кожи. Чтобы выдерживать большие нагрузки, их группируют под фундаменты.

На высоком уровне система забивки свай состоит из четырех основных частей: свинца, подушки молота, шлема и подушки сваи. Каждая часть играет роль в передаче энергии свае, что, в свою очередь, влияет на производительность молота.Подробнее читайте в нашем глоссарии.

Направляющая копра представляет собой опорную конструкцию, которая направляет сваю и молот. Они классифицируются по способу крепления к копру — подвесные, фиксированные или качающиеся. Поводки удерживают сваю и молот на одной линии.

Подушка для молотка, обычно изготовленная из искусственных материалов, помещается между бойком и шлемом.

Каска представляет собой временную стальную шапку, надеваемую поверх сваи и предназначенную для максимальной защиты головы во время вождения.

Ворсовая подушка обычно изготавливается из дерева. Его помещают между шлемом и ворсом.

Типы копров

Существует несколько типов копров, в том числе:

Вибромолоты разрезают грунт, а не забивают сваи, используя технику вращения и систему противовеса. Они приводятся в действие гидравлическими двигателями. Кран или экскаватор поднимает молот.Гидравлические зажимы прикрепляют его к свае. Они забивают сваи быстрее и работают (сравнительно) тише.

В этом отбойном молотке используется двухтактный дизельный двигатель. Баран поднимают, затем отпускают и позволяют ему свободно падать. Когда он попадает в кучу, энергия поднимает его обратно. Он будет продолжать работать до тех пор, пока не закончится топливо или пока он не будет остановлен вручную.

Эти молотки увеличивают скорость удара за счет более короткого хода.Активное давление ускоряет плунжер во время хода вниз. Этот тип молота значительно увеличил скорость, с которой можно было забивать сваи.

В гидравлическом молоте используется внешний источник энергии для подъема молота до максимальной точки его хода. В гидравлическом молоте одностороннего действия свободно падающий поршень развивает фактическую энергию, вводимую в сваю, — почти такой же рабочий ход, как у отбойного молота или пневматического / парового молота одностороннего действия.

Конструкция свайного фундамента сильно зависит от грунта, в который забиваются сваи. Другие факторы включают материал свай, ожидаемую нагрузку и ожидаемый уровень использования.

Имейте в виду, что забивание свай меняет поведение почвы вокруг них. Кроме того, почва, особенно на большой территории, может сильно различаться. Определить правильный дизайн сложно. Процесс планирования должен включать всестороннее и тщательное тестирование почвы.Тестирование и оценка должны продолжаться во время строительства.

Проблемы с забивкой свай и решения

Сложный аспект обращения с почвой представляет множество проблем, которые можно предвидеть. План снижения рисков проекта может учитывать вероятные проблемы, которые могут возникнуть. Решения могут быть включены в планирование на случай непредвиденных обстоятельств, что позволяет избежать перерасхода средств.

Количество ударов рассчитывается заранее.Если количество ударов в поле отличается, скорее всего, есть проблема. Вот распространенные проблемы и решения, связанные с подсчетом ударов:

Увеличение количества ударов, необходимых для забивки сваи

Количество ударов, необходимое для забивания сваи на необходимую глубину, рассчитывается заранее. Он основан на почве и системе привода. Если для забивания сваи требуется намного больше ударов, чем планировалось, значит проблема в грунте и/или системе забивки.

Сначала убедитесь, что система привода соответствует типу сваи.(Что-то, что должно быть сделано до начала работы.) Если они совпадают, убедитесь, что работа системы привода соответствует рекомендациям производителя оборудования. Проблемы с приводной системой могут быть связаны с низкой эффективностью молота или слишком мягкой подушкой. Почва может иметь большую прочность, более высокий коэффициент демпфирования или более сильные землетрясения почвы, чем предполагалось при первоначальном тестировании.

Когда количество ударов для группы свай резко меняется или уменьшается, используйте бурение для проверки состояния грунта.Если над скальной породой нет признаков выветривания профиля, вероятно, повреждена пятка сваи. Осмотрите внутреннюю часть сваи на наличие повреждений носка сваи. Если вы не можете провести внутреннюю проверку, вам необходимо оценить проблему с помощью динамических измерений. Или вам, возможно, придется извлечь кучу.

Есть две основные причины меньшего, чем ожидалось, количества ударов. Меньшее сопротивление грунта или лучшая производительность молота.Вам нужно будет провести повторное испытание в случае более низкого сопротивления грунта. Это требует установления коэффициента настройки и перехода на меньшую мощность. Оцените работу молотка и при необходимости внесите коррективы.

Если количество ударов намного ниже ожидаемого, проверьте отверстия в почве. Если нет признаков мягких слоев, свая может быть повреждена ниже уровня. Вы также должны оценить растягивающие напряжения вдоль сваи и сжимающие напряжения в носке.Другими причинами могут быть сросшийся ворс, препятствие или неравномерный контакт носка. Проверьте, нет ли повреждений пальцев ног.

Сваи, забиваемые в грунт намного глубже, чем первоначально предполагалось, могут быть связаны с более низким сопротивлением грунта, чем ожидалось. Или повышение производительности системы вождения. Испытание на повторный удар необходимо для определения изменений прочности грунта. Инженер-строитель определит, требуются ли изменения в системе забивки или глубине сваи.

Перемещение свай

Непредвиденное перемещение свай — еще один признак проблемы, которую необходимо решить до продолжения работ.

Если ранее установленные сваи сдвигаются вбок при забивке новых свай, вероятной причиной является смещение грунта. Однако причиной мог быть провал грунта на соседнем склоне. Решения включают изменение последовательности забивки свай или повторное забивание установленных свай.Вы также можете уменьшить движение грунта, предварительно забурив места для свай.

Конструкция сваи учитывает определенный допуск на выравнивание. Частично это зависит от типа материала, из которого сделана свая. Если сваи выходят за пределы этого допуска, это, вероятно, связано с проблемами контроля выравнивания свай-молотов или состоянием грунта. Существует несколько способов регулировки контроля соосности молота и сваи. Например, можно использовать шаблон или свайный ворот.С помощью затвора свая направляет сваю в лидер. Возле поверхности также может быть препятствие. Удаление препятствия сместит почву и может выявить другие проблемы с почвой под ней. Инженер должен будет оценить почву и определить следующие шаги.

Решение по устранению свайных препятствий зависит от глубины препятствия. Препятствие может выявить загрязненную почву.

Если вы обнаружите неглубокие препятствия в пределах трех футов от рабочего уровня, вы, вероятно, можете просто удалить их без значительного воздействия на окружающую почву.

Раскопки часто не являются жизнеспособным решением, когда препятствия расположены за пределами трех футов или ниже уровня грунтовых вод. В этой ситуации можно использовать предварительное бурение мест расположения свай. Глубокие свайные препятствия могут потребовать от инженера разработки корректирующего проекта. Глубокие препятствия могут снизить расчетную несущую способность. В этом случае могут понадобиться дополнительные сваи.

Бетонные сваи подвержены разного рода растрескиванию.Направление, расположение и серьезность трещин дают ключ к разгадке причины. Общие проблемы с бетонными сваями и решения включают в себя:

Если легкая забивка сваи вызывает частичные горизонтальные трещины в бетонной свае, проверьте выравнивание сваи-молота. Другой возможной причиной является слишком высокое комбинированное натяжение и изгиб.

Если легкая забивка сваи приводит к образованию полных горизонтальных трещин в бетонной свае, расчетные напряжения растяжения могут быть ошибочными.Если напряжения растяжения слишком велики, добавьте амортизацию или уменьшите длину хода молотка. Если слишком низкое, это может быть связано с плохой работой молота.

Полные горизонтальные трещины при жесткой забивке требуют расчета растягивающих напряжений по длине сваи. Если они высокие, вам может понадобиться более тяжелый таран. Если слишком низко, землетрясения, вероятно, сильнее, чем ожидалось.

Использование волоконно-оптических датчиков для мониторинга сваи позволяет измерять напряжения по всей длине сваи при забивке.Это обеспечивает большую точность по сравнению со стандартным мониторингом. Обратите внимание, что трещины, обнаруженные на ранней стадии, можно заделать эпоксидной смолой. В противном случае они могут оказаться в куче кучи.

При наличии выкрашивания (выкрашивания или выкрашивания) вблизи оголовка сваи необходимо определить напряжение оголовка сваи для наблюдаемого количества ударов по сравнению с допустимыми напряжениями. Одной из причин повреждения у оголовка бетонной сваи является недостаточная амортизация сваи.Добавление ворсовой амортизации является решением для высоких нагрузок. Однако, если ваши расчеты указывают на низкий уровень стресса, есть несколько возможных причин. К ним относятся проблемы с производительностью молота и выравниванием, а также плохое качество сваи.

Есть несколько факторов, которые могут вызвать деформацию оголовка стальной сваи или расщепление оголовка деревянной сваи. К ним относятся:

• Неправильный размер или форма шлема
• Недостаточная прочность стали
• Неравномерная головка сваи
• Неправильное бандажирование

Для защиты сваи можно использовать металлический наконечник или ботинок.Используйте их с обвязкой в ​​верхней части стопки, чтобы предотвратить расщепление.

Если проблема не устранена, рассчитайте нагрузку на оголовок сваи. Уменьшите ход молотка для уменьшения количества ударов; увеличение для большого количества ударов. Однако вам может понадобиться выбрать другой молот — даже другой тип сваи.

Иногда причиной проблем является сваебойный молот. Одним из примеров является случай, когда рабочий ход дизель-молота составляет менее 90% расчетного хода.В этом случае причиной может быть трение плунжера. Если наблюдаемое количество ударов меньше рассчитанного, сопротивление грунта, вероятно, ниже, чем первоначально предполагалось. Если они похожи, используйте более низкое давление сгорания, чтобы выровнять ход молотка.

При использовании программного обеспечения для анализа волн для прогнозирования поведения сваи вы можете столкнуться с проблемами данных. Если конкретный молоток, который вы используете, не указан в списке при вводе данных волнового анализа, используйте молоток того же типа.Он должен иметь аналогичный энергетический рейтинг и вес барана. Вам нужно будет изменить его данные, чтобы они соответствовали приложению. В некоторых случаях нет молотка, соответствующего пределам нагрузки и сопротивления при движении. Возможно, расчетные напряжения и количество ударов слишком велики. Один из вариантов — увеличить прочность материала или внести изменения в конструкцию. Выполните испытание на повторное включение или статическую нагрузку, чтобы подтвердить работоспособность.

Забивка свай звучит просто – забейте столбы в землю.Но это сложный процесс, требующий тщательного тестирования и точного расчета. От этого зависит выбор правильного материала сваи и оборудования для почвы и грузоподъемности. Есть несколько проблем, которые могут возникнуть в этой области. Подготовка и планирование на случай непредвиденных обстоятельств являются ключом к поддержанию проекта по забивке свай в соответствии с планом и бюджетом.

Посмотреть полную статью можно здесь.

Глава 4. Данные испытания динамической и статической нагрузки на сваю

Предыдущая | Содержание | Далее

Глава 4.Данные испытаний динамической и статической нагрузки на сваи

В этой главе представлены методология и результаты данных испытаний динамической и статической нагрузки сваи для выбранных контрактов. Для каждого контракта было проведено не менее двух испытаний на статическую нагрузку, и здесь представлены результаты 15 испытаний. Анализатор забивки свай ^® (PDA) также использовался для сравнения этих свай, и анализы периодически проводились во время установки производственных свай. Обсуждаются вопросы, связанные с расчетными нагрузками и критериями испытаний под нагрузкой, включая факторы безопасности и требования к передаче нагрузки.Сравниваются результаты испытаний на статическую нагрузку и результаты анализа программы CAse Wave Analysis Program (CAPWAP ^® ). Данные CAPWAP предполагают, что значения землетрясений обычно превышают значения, обычно рекомендуемые при анализе волнового уравнения. Обзор литературы представлен для оценки значимости этого вывода. Большое количество ударов, зарегистрированное в конце забивки, также свидетельствует о том, что большинство расчетных мощностей свай по данным CAPWAP являются консервативными.

МЕТОДЫ ИСПЫТАНИЙ НАГРУЗКОЙ

Методы испытаний динамической нагрузкой

Было проведено около 160 испытаний динамической нагрузки сваи для оценки несущей способности сваи, приводных напряжений и производительности молота во время установки испытательных свай и эксплуатационных свай. Данные, представленные в этом отчете, были получены из файлов проекта. (См. ссылки 25, 26, 27, 28, 29, 30, 31, 32, 33, 34.)

С помощью КПК записывались, оцифровывались и обрабатывались сигналы силы и ускорения, измеренные в оголовке сваи. Эти сигналы использовались для оценки статической емкости с использованием метода Case, упрощенной полевой процедуры для оценки емкости сваи, а также более строгого CAPWAP. Результаты тестов динамической нагрузки, обсуждаемые в этом отчете, получены в основном из анализа CAPWAP.Описание основ динамических испытаний, включая CAPWAP, представлено в документе «Проектирование и строительство фундаментов с забивными сваями» (отчет Федерального управления автомобильных дорог (FHWA) № FHWA-HI-97-013). ⁽¹⁷⁾ Динамические испытания были проведены в соответствии с разделом спецификаций проекта 940.62.C, ⁽¹⁴⁾ Испытания на динамическую нагрузку и D4945-89 Американского общества испытаний и материалов (ASTM). D4945-89 озаглавлен «Стандартный метод испытаний свай на высокие напряжения». ⁽³⁵⁾

CAPWAP — это итеративный метод подбора кривой, при котором реакция сваи, определенная в модели волнового уравнения, сопоставляется с измеренной реакцией фактической сваи на одиночный удар молотком. Модель сваи состоит из ряда непрерывных сегментов, а общее сопротивление заглубленной части сваи представлено серией пружин (статическое сопротивление) и демпферов (динамическое сопротивление). Статическое сопротивление определяется на основе идеализированной упругопластической модели грунта, где параметр землетрясения определяет смещение, при котором поведение грунта меняется с упругого на пластическое.Динамическое сопротивление формулируется с использованием модели вязкого демпфирования, которая является функцией параметра демпфирования и скорости.

Во-первых, силы и ускорения, действующие на реальную сваю во время первоначального удара, регистрируются с помощью тензодатчика и акселерометра, установленных на оголовке сваи. Измеренное ускорение используется в качестве входных данных для модели сваи вместе с разумными оценками сопротивления грунта, параметров землетрясения и демпфирования. Сигнал сила-время в оголовке сваи рассчитывается с использованием модели и сравнивается с измеренным сигналом сила-время.Распределение сопротивления грунта, параметры землетрясения и демпфирования впоследствии изменяются до тех пор, пока не будет достигнуто соответствие между измеренным и рассчитанным сигналами. Пример сравнения между измеренным и рассчитанным сигналом силы от одной из испытательных свай показан на рисунке 20. После достижения приемлемого соответствия решение дает оценку предельной статической прочности, распределения сопротивления грунта вдоль сваи, параметры землетрясения и затухания.

Рис. 20.Пример согласования сигнала CAPWAP, тестовая свая 16А1-1. ⁽³³⁾

Методы испытаний статической нагрузкой

Испытания на статическую нагрузку проводились на этапе испытаний каждого контракта для проверки проектных допущений и несущей способности свай. Контрольные стержни, установленные на разной глубине внутри свай, использовались для оценки поведения свай при передаче нагрузки по отношению к окружающему грунту и несущему слою. Статические испытания проводились в основном в соответствии с разделом 940 технических условий проекта.62.B.4, ⁽¹⁴⁾ Кратковременное испытание и стандарт ASTM D1143-81, озаглавленный «Стандартный метод испытания свай при статической осевой сжимающей нагрузке». ⁽³⁶⁾ Данные испытаний на статическую нагрузку, представленные в этом отчете, были получены из файлов проекта. (См. каталожные номера с 37 по 50.)

Статические нагрузки применялись и поддерживались с помощью гидравлического домкрата и измерялись с помощью тензодатчика. Типичная схема испытания под нагрузкой показана на рис. 21. Реакция на нагрузку домкрата обеспечивается стальной рамой, прикрепленной к массиву стальных двутавровых свай, расположенных на расстоянии не менее 3 м от испытательной сваи.Прогибы оголовка сваи измерялись относительно неподвижной эталонной балки с помощью циферблатных индикаторов. Контрольные измерения были сделаны по отношению к оголовку сваи или эталонной балке с использованием циферблатных индикаторов. Головка сваи и контрольный прогиб записывались для каждого приращения нагрузки.

Рис. 21. Типовая схема испытания статической нагрузкой
показ приборки. ⁽⁵¹⁾

Выдержка из процедур нагружения для кратковременного нагрузочного испытания раздел 940.62 приведен ниже ⁽¹⁴⁾ :

1. Прикладывайте 25 процентов допустимой расчетной нагрузки каждые полчаса до большего из следующего: [описаны два варианта; самый общий — 200 процентов расчетной нагрузки]. Можно использовать более длительные интервалы времени, но каждый раз интервалы времени должны быть одинаковыми. При 100-процентной расчетной нагрузке разгрузить до нуля и выдержать в течение получаса; затем перезагрузите до 100 процентов и продолжайте 25-процентные добавочные загрузки. На 150 процентов разгрузите до нуля и держите полчаса; затем перезагрузите до 150 процентов и продолжайте 25-процентные добавочные загрузки. Ни в коем случае нельзя менять нагрузку, если скорость осадки не уменьшается со временем.
2. При максимальной приложенной нагрузке поддерживать нагрузку в течение как минимум одного часа и до тех пор, пока осадка (измеряемая в самой нижней точке сваи, в которой проводятся измерения) в течение одного часа не превысит 0,254 мм (0,01 дюйма). ).
3. Снимайте 25 процентов нагрузки каждые 15 минут, пока не будет достигнута нулевая нагрузка. Можно использовать более длительные интервалы времени, но все они должны быть одинаковыми.
4. Измерение отскока при нулевой нагрузке в течение как минимум одного часа.
5. После того, как 200 % нагрузки было приложено и снято, и испытание показало, что свая имеет дополнительную грузоподъемность, т. е. она не достигла предельной грузоподъемности, продолжают испытание следующим образом. Повторно нагружайте испытательную сваю до 200-процентного уровня расчетной нагрузки с приращением в 50 процентов от допустимой расчетной нагрузки с интервалом в 20 минут между приращениями. Затем увеличивайте нагрузку с шагом 10 процентов до тех пор, пока либо свая, либо рама не достигнут допустимой несущей способности конструкции, или пока свая больше не сможет выдерживать дополнительную нагрузку.Если сбоя при максимальной нагрузке не происходит, выдержите нагрузку в течение одного часа. При максимально достигнутой нагрузке снимите нагрузку за четыре равных шага с интервалом в 15 минут.

Грузоподъемность испытательных свай была выбрана как большая грузоподъемность, определяемая двумя критериями отказа. Первый критерий устанавливает допустимую расчетную нагрузку как «50 процентов приложенной испытательной нагрузки, которая приводит к чистой осадке верхней части сваи до 1,3 см после отскока в течение как минимум одного часа при нулевой нагрузке.» Второй критерий использует критерии Дэвиссона, как описано ниже.

Критерий предельной нагрузки смещения Дэвиссона использовался в проекте для определения предельной грузоподъемности или разрушения испытательных свай. ⁽⁵²⁾ Предельная нагрузка интерпретируется как точка, в которой смещение головки сваи достигает предела, смещенного к линии упругого сжатия сваи. Для свай диаметром менее 61 см предел определяется следующей линейной зависимостью:

(1)

где,

S _f = Движение верха ворса (см).

D = диаметр или ширина ворса (см).

S _e = Упругое сжатие общей длины сваи (см).

Упругое сжатие в данном случае относится к прогибу сваи, которое произошло бы, если бы 100 % приложенной нагрузки было передано на носок сваи (т. е. при нулевом трении вала), и определяется следующим уравнением:

(2)

где,

Q = Приложенная нагрузка.

L = Общая длина сваи.

A = площадь поперечного сечения сваи.

E = Модуль упругости сваи.

Средняя нагрузка на сваю в средней точке между двумя контрольными точками была рассчитана по упругому укорочению сваи с использованием следующего уравнения:

(3)

где,

A = Площадь сваи.

E = Модуль упругости сваи.

D ₁ = Отклонение в верхнем контрольном месте.

D ₂ = Отклонение в нижнем контрольном месте.

L = Расстояние между верхним и нижним контрольными датчиками.

Оба уравнения 2 и 3 требуют модуля упругости сваи. Спецификации требуют, чтобы модуль упругости определялся с помощью испытаний на сжатие, проводимых на представительных образцах бетона (ASTM C 469-87a). Однако этот метод не применим к стальным трубчатым сваям, заполненным бетоном. В проекте CA/T обычной практикой было использование прогиба верхнего контрольного элемента и головки сваи для расчета модуля сваи по уравнению 3.Этот подход был оправдан тем, что любое предварительное бурение, выполненное перед установкой сваи, уменьшит трение вала, особенно вблизи головы сваи. В некоторых случаях модуль упругости свай PPC определялся на основе комбинации контрольных данных и данных испытаний на сжатие с использованием инженерной оценки.

РЕЗУЛЬТАТЫ НАГРУЗКИ

Для выбранных контрактов было проведено более 160 динамических испытаний для оценки грузоподъемности свай как на этапах испытаний, так и на этапах производства.Из этих 160 испытаний в данном отчете представлены результаты 28 испытаний, поскольку они соответствуют испытаниям статической нагрузки на 15 сваях. Информация о каждой испытанной свае представлена ​​в таблице 7, а информация о забивке свай представлена ​​в таблице 8.

Примечания:

1. NA = Неприменимо.

2. NI = Данные не идентифицированы.

Таблица 8. Сводная информация по забивке свай.

Название испытательной сваи	Тип теста 1	Тип молотка 2	Глубина посадки (м)	Минимальная передаваемая энергия (кН-м)	Зарегистрированное сопротивление проникновению (удары/2,5 см)	Постоянный набор (см)
ET2-C2	ОВП	я	47.5	НИ 3	7,7,7	0,36
	34ДР	–	–	58,0	11	0,23
ЭТ4-3Б	ОВП	II	41. 1	NI	8,7,10	0,25
	NI	–	–	50,8	14	0,18
375	ОВП	II	16.8	50,2	12,13,39	0,08
	7DR	–	–	54,2	> 12	< 0,20
923	ОВП	II	32.9	46,1	7,7,7	0,36
	7DR	–	–	51,5	> 8	0,33
И90 ЭБ СА	ОВП	III	46. 6	25,8	12,10,10	0,25
	1DR	–	–	25,8	13	0,20
14	ОВП	III	45.4	25,8	10,10,16	0,15
	1DR	–	–	23,1	21	0,13
12А1-1	ОВП	III	41.8	20,7	4,4,5	0,51
	1DR	–	–	28,6	> 7	> 0,36
12А2-1	ОВП	III	38. 7	15,3	3,4,4	0,64
	1DR	–	–	18,6	8	0,33
16А1-1	ОВП	III	43.3	24,4	6,7,7	0,36
	3DR	–	–	17,1	11	0,23
I2	ОВП	III	37.2	27,1	4,4,4	0,64
	1DR	–	–	19,0	5	0,51
3	ОВП	III	39. 6	57,1	11,12,14	0,18
	1DR	–	–	49,9	30	0,08
7	ОВП	III	38.1	49,8	11,11,11	0,23
	3DR	–	–	50,2	> 16	< 0,15
ИПЭ	ОВП	В	19.5	39,6	5,5,5	0,51
	1DR	–	–	53,0	7	0,36
IPW	ОВП	ВИ	22. 6	43,3	5,5,5	0,51
	1DR	–	–	59,7	8	0,33
НС-СН	ОВП	IV	13.4	27,1	8,15,16	0,15
	7DR	–	–	24,4	26	0,10

Примечания:

1.EOD = конец первоначального вождения, #DR = # дней до повторного срабатывания.

2. Типы молотков: I = Delmag D 46-32, II = HPSI 2000, III = ICE 1070, IV = HPSI 1000, V = Delmag D 19-42, VI = Delamag D 30-32.

3. NI = Данные не идентифицированы.

Динамические результаты и интерпретация

Динамические испытания проводились как в конце первоначальной забивки сваи (EOD), так и в начале повторного забивания (BOR), обычно через 1–7 дней (1DR, 7DR и т. д.) после установки.В большинстве случаев динамические испытания проводились до испытаний на статическую нагрузку. Однако испытательные сваи ET2-C2 и ET4-3B были подвергнуты динамическим испытаниям во время повторного пробоя после проведения испытания статической нагрузкой. Предельная грузоподъемность 15 испытательных свай, определенная с помощью анализа CAPWAP, представлена ​​в таблице 9. В таблице указано время проведения испытания, а также прогнозируемое сопротивление ствола и зацепа.

Таблица 9. Сводка данных о емкости CAPWAP.

Название испытательной сваи	Тип теста 1	Зарегистрированное сопротивление проникновению (ударов/2. 5 см)	Максимальная грузоподъемность 2 (кН)
			Вал	Носок	Всего
ET2-C2	ОВП	7,7,7	NI 3	NI	NI
	34ДР	11	(2028)	(1 219)	(3 247)
ET4-3B	ОВП	8,7,10	НИ	NI	NI
	НИ	14	(1744)	(1975)	(3719)
375	ОВП	12,13,39	(890)	(3 336)	(4 226)
	7DR	> 12	(1 245)	(3 514)	(4759)
923	ОВП	7,7,7	667	1 904	2 571
	7DR	> 8	(1664)	(1708)	(3 372)
И90 ЭБ СА	ОВП	12,10,10	934	712	1 646
	1DR	13	(1156)	(1112)	(2 268)
14	ОВП	10,10,16	(449)	(2 237)	(2 687)
	1DR	21	(894)	(1926)	(2820)
12А1-1	ОВП	4,4,5	685	979	1 664
	1ДР	> 7	(1 103)	(743)	(1846)
12А2-1	ОВП	3,4,4	316	845	1 161
	1DR	8	1 023	431	1 454
16А1-1	ОВП	6,7,7	956	1 063	2 015
	3ДР	11	(983)	(876)	(1859)
I2	ОВП	4,4,4	400	1 130	1 530
	1DR	5	1 526	489	2 015
3	ОВП	11,12,14	(983)	(2086)	(3069)
	1DR	30	(1 228)	(1690)	(2918)
7	ОВП	11,11,11	(80)	(2740)	(2820)
	3ДР	> 16	(983)	(1984)	(2962)
ИПЭ	ОВП	5,5,5	489	1 334	1 824
	1DR	7	645	1 535	2 180
IPW	ОВП	5,5,5	778	1 223	2 002
	1DR	8	1 290	1 468	2 758
НС-СН	ОВП	8,15,16	(583)	(1806)	(2 389)
	7DR	26	(858)	(1935)	(2793)

Примечания:

1. EOD = конец первоначального вождения, #DR = # дней до повторного запуска.

2. Значения, указанные в скобках, обозначают консервативные значения.

3. NI = Данные не идентифицированы.

Многие емкости указаны в скобках, что указывает на то, что значения, скорее всего, консервативны (т. е. истинная предельная емкость больше). В литературе признано, что динамические возможности могут быть недооценены, если энергия удара недостаточна для полной мобилизации сопротивления грунта. ⁽⁵³⁾ В частности, исследования показали, что количество ударов, превышающее 10 ударов на 2,5 см, может не вызвать достаточного смещения, чтобы полностью мобилизовать сопротивление почвы. ^(53,54) Как показано в таблице 8, большинство свай во время повторного подпирания превышают 10 ударов на 2,5 см и, таким образом, вероятно, ниже, чем истинная предельная нагрузка свай.

Консервативность несущей способности CAPWAP в некоторых сваях можно проиллюстрировать, сравнив кривую зависимости нагрузки от смещения в носке, оцененную с помощью CAPWAP, с кривой, полученной при испытании статической нагрузкой. Кривые нагрузки-перемещения носка от испытательной сваи 16A1-1 показаны на рисунке 22. Для этой сваи во время первоначальной забивки было зарегистрировано семь ударов на 2,5 см. Данные испытаний на статическую нагрузку, показанные на рис. 22, были экстраполированы из контрольных данных. Как показано на рис. 22, максимальное сопротивление, создаваемое носком сваи из CAPWAP, составляет примерно 1060 кН. В испытании на статическую нагрузку было мобилизовано не менее 1670 кН; однако конечное значение на самом деле выше, поскольку отказ не был достигнут.

Рис. 22. Кривые нагрузки-перемещения для носка сваи опытной сваи 16А1-1.

Параметры землетрясения и демпфирования почвы, полученные в результате анализа CAPWAP, приведены в таблице 10. Часто предполагается, что значения землетрясения составляют приблизительно 0,25 см при анализе типичных волновых уравнений. Значения толчков в этом исследовании колеблются от 0,25 до 1,19, в среднем 1,6 см. В литературе наблюдались сильные толчки с силой порядка 2,5 см. ^(55,56) Однако значения землетрясений в этом исследовании, похоже, находятся в пределах типичных значений. ⁽⁵⁷⁾

Примечания:

1. EOD = конец первоначального вождения, #DR = # дней до повторного срабатывания.

2. с/м = секунды/метр.

Сравнение данных CAPWAP

Сравнение мощностей EOD и BOR CAPWAP показано на рис. 23. Линия на рисунке показывает, где мощности EOD и BOR равны.Точки данных, нанесенные слева от линии, показывают увеличение емкости с течением времени, тогда как данные, расположенные ниже линии, показывают уменьшение емкости. В четырех сваях (12A2-1, I2, IPE и IPW), где считалось, что сопротивление грунта полностью мобилизовано как для EOD, так и для BOR, данные показывают увеличение от 20 до 38 процентов, происходящее в течение 1 дня. Общее увеличение мощности связано с увеличением сопротивления вала.

Рис. 23. Емкость CAPWAP в конце начального запуска (EOD) и в начале повторного включения (BOR).

Данные испытания статической нагрузкой

Испытания на статическую нагрузку были проведены на 15 сваях примерно через 1-12 недель после их установки. Результаты испытаний приведены в таблице 11. В целом, при испытаниях на статическую нагрузку наблюдались два типа поведения при отклонении нагрузки (рис. 24–27).

Испытательная свая 12A1-1 (рис. 24) представляет собой состояние, при котором осевое отклонение сваи меньше теоретического упругого сжатия (при нулевом трении вала). Эта свая была нагружена до 1557 кН в пять этапов, и ни в одном из моментов нагрузки прогиб не превышал расчетное упругое сжатие сваи. Такое поведение объясняется трением вала, которое уменьшает сжимающие силы в свае и ограничивает осадку. Значительный вклад трения вала также очевиден на кривой распределения нагрузки, показанной на рис. 25, которая показывает, что нагрузка в свае уменьшается с глубиной. Такое поведение характерно для тестовых свай ET2-C2, ET4-3B, I90-EB-SA, 12A1-1, 12A2-1, I2 и 3.

Испытательная свая 14 (рис. 26) представляет собой состояние, при котором осевой прогиб приблизительно равен теоретическому упругому сжатию.Это говорит о том, что большая часть приложенных нагрузок распределяется на носок сваи с меньшим относительным вкладом трения вала. Это видно на рис. 27, на котором показаны незначительные изменения нагрузки внутри сваи с глубиной. Такое поведение характерно для тестовых свай 375, 923, 14, 16А1-1, 7, ИПЭ и ИПВ.

Из 15 испытаний на статическую нагрузку только одна испытательная свая (IPW) была нагружена до разрушения в соответствии с критериями Дэвиссона. Эти данные показаны на рисунках 28 и 29. Эта свая показала значительное увеличение прогиба примерно при 2580 кН, а затем пересечение линии Дэвиссона примерно при 2670 кН при смещении около 2.5 см. Контрольные данные, полученные возле носка сваи, показали, что свая не погружалась.

Все испытательные сваи достигли требуемой предельной несущей способности при испытаниях на статическую нагрузку.Требуемые предельные мощности определялись путем умножения допустимой проектной мощности на коэффициент запаса не менее 2,0, как указано в технических требованиях к проекту. В контракте C19B1 использовался несколько более высокий коэффициент безопасности 2,25. Три из 15 статических испытаний не показали, что 100% расчетной нагрузки передавалось на несущие грунты. Две сваи (12А1-1 и 12А2-1) не могли передать нагрузку на несущие грунты из-за высокого поверхностного трения (рис. 24 и 25).Испытательная свая I2 не смогла продемонстрировать передачу нагрузки, так как нижний сигнализатор не работал.

Сравнение данных испытаний динамической и статической нагрузки

Грузоподъемность, определенная CAPWAP и испытаниями на статическую нагрузку, приведена в таблице 12 вместе с требуемой предельной грузоподъемностью. Из 15 испытательных свай только одна свая (IPW) была нагружена до разрушения при испытании на статическую нагрузку. Точно так же только четыре анализа BOR CAPWAP и восемь анализов EOD CAPWAP мобилизовали полное сопротивление почвы.Это означает, что истинная предельная грузоподъемность большинства испытанных свай не была достигнута, и это затрудняет сравнение результатов испытаний на статическую нагрузку и CAPWAP.

Испытательная свая IPW не выдержала испытания статической нагрузкой. По совпадению предполагается, что мощность CAPWAP для этой сваи также представляет собой полностью мобилизованное сопротивление грунта из-за относительно небольшого количества ударов (т.е. < 10), наблюдаемого во время забивки. Основываясь на сравнении всех данных для свай IPW, их мощность увеличилась примерно на 35 процентов вскоре после установки, что дает коэффициент безопасности примерно 3.0. Обратите внимание, что эта свая была предварительно забурена на глубину примерно в половину глубины заделки. Нагрузочная способность 2669 кН, определенная при испытании на статическую нагрузку, немного меньше, чем нагрузочная способность 2758 кН. Однако эта разница частично связана с модификациями сваи после динамических испытаний, но до статических испытаний. Эти модификации включали удаление 0,6 м вскрышных пород в месте расположения сваи и заполнение стальной трубчатой ​​сваи бетоном, что привело к снижению несущей способности сваи, измеренной при испытании на статическую нагрузку.

Примечания:

1. Емкости, указанные в скобках, обозначают консервативные значения (испытания с динамической нагрузкой) или значения, при которых отказ не был достигнут (испытания со статической нагрузкой).

2. NI = Данные не идентифицированы.

Гидроизоляция ворса | Обработка головки сваи

Гидроизоляция оголовков свай является наиболее важным этапом строительных работ.Детали наголовника свай могут создать много проблем в гидроизоляционных системах, особенно на основе листовых геомембран. Эти системы не могут эффективно герметизировать колпачки свай, вызванные каркасом свайной арматуры, отрицательным боковым давлением воды, деталями соединения, оттеканием воды от свайной арматуры.

Гидроизоляционная система для обработки верха сваи Schedetal предлагает высокоэффективные, безопасные, экономичные и быстрые гидроизоляционные решения, основанные на ноу-хау и опыте, накопленном с 1970 года. нельзя мигрировать на свайный фундамент.

Гидроизоляционная геомембрана свайного покрытия Этапы нанесения:

Путем корректировки поверхностей оголовка сваи гидроизоляционный профиль Schedetal Extru Seam120 будет помещен в круглую стальную опалубку. Гидроизоляционные геомембраны ExtruBit ® ECB или ExtruPol ® FPO/TPO, выходящие из тощего бетона, должны быть приварены к гидроизоляционному профилю с нахлестом 10 см, чтобы предотвратить любую протечку между сваей и плотом. Чтобы предотвратить любую протечку с вершины сваи, необходимо нанести слой раствора на цементной основе и слой кристаллизованного раствора на цементной основе, состоящий из 5-6 см в два уровня, чтобы обеспечить общую толщину 10-12 см.По завершении процесса гидроизоляции круглая манжета из нержавеющей стали толщиной 16 мм должна располагаться вокруг оголовка сваи и закрепляться с помощью крепежных узлов для обеспечения устойчивости гидроизоляционных геомембран ExtruBit® ECB и ExtruPol® FPO/TPO вокруг сваи.