Минимальный процент армирования несущих колонн: схемы, чертежи, минимальный и максимальный процент, нормы и правила
Требования к элементам конструкции высотных зданий с усиленными этажами
Бетонирование после установки горизонтальных консольных элементов усиленного этажа
Общая схема бетонирования после установки горизонтальных консольных элементов показана на рисунке ниже. После завершения конструкции каркаса проводят бетонирование, как показано на рисунке, чтобы снизить деформации в продольном направлении вертикальных элементов от влияния горизонтальных консольных элементов усиленного этажа.
Горизонтальные консольные элементы усиленного этажа
1) Сплошная балка.
A. Сплошные балки применяются для несейсмических районов.
B. Класс бетона балки принимается не меньше С30.
C. Основное армирование балок заводится за опоры в объеме не менее 50%. При проектировании элементов балки необходимо принимать вязаные арматурные изделия (уровень А). В одном сечении площадь армирования в зоне стыковки стержней не должна превышать 50% площади сечения общего армирования балки.
D. Минимальное продольное армирование по всей длине балки принимается не менее 2012 шагом 200 мм. Эта арматура из условия анкеровки должна быть заведена в стены и ствол ядра жесткости.
E. По длине балки на приопорных участках должна быть увеличена интенсивность хомутов. Диаметр должен быть принят не менее 010, а шаг не больше 150 мм, процент хомута минимальной плотности 0,5fc/fyv.
F. Продольное армирование балок верхнего этажа назначается минимальным, при этом необходимо 50% арматуры заводить в несущие конструкции ядра жесткости.
G. Верхняя и нижняя продольная арматура балок должна быть заанкерена в колоннах каркаса по условиям ее работы на растяжения.
2) Решетчатая балка с раскосами
Проектирование решетчатой балки с раскосами в качестве горизонтального консольного элемента усиленного этажа должна выполняться, таким образом, чтобы балка опиралась на конструкцию ядра жесткости. Требования к конструкции решетчатой балки по армированию одинаковы с требованиями конструкции балки.
3) Решетчатая балка с вертикальными стойками.
Проектирование решетчатой балки с вертикальными стойками в качестве горизонтального консольного элемента усиленного этажа должно выполняться, таким образом, чтобы балка опиралась на конструкцию ядра жесткости. Требования конструкции балки с вертикальными стойками по армированию одинаково с требованиями конструкции балки.
Области ствола ядра жесткости
1) В области ствола ядра жесткости армирование выполняют в двух направлениях: по вертикали и по горизонтали. Минимальные проценты армирования назначаются следующими: для самого высокого уровня сейсмостойкости ≥0,4%, для сейсмостойкого проектирования ≥0,3%, для несейсмостошдаго проектирования ≥0,25%. Расстояние между рабочими стержнями в балках принимается не более 200 мм, а диаметр арматуры — не менее 10 мм.
2) Двери и окна в области ствола ядра жесткости необходимо проектировать в крайних элементах.
Колонны каркаса в области усиленного этажа
1) Минимальный процент армирования продольной арматурой колонн каркаса в области усиленного этажа при I, II, III уровнях сейсмического проектирования соответственно составляет 1,4, 1,2, 1%.
При проектировании в несейсмических районах — минимальный процент назначают 0,6%. Расстояние между арматурными стержнями не должно быть больше 200 мм, но и не меньше 80 мм.
2) Интенсивность поперечного армирования хомутами для колонн расположенных в области усиленного этажа должна быть увеличена. Диаметр хомутов назначается не менее 10%, а шаг — не более 100мм. Процент поперечного армирования при сейсмическом проектировании принимается не меньше 1,5% — для II и III уровня, и 1,6% для I уровня. При несейсмостойком проектировании — не меньше 1%.
3) Продольное армирование колонн каркаса в области усиленного этажа, как правило, выполняется без стыков по высоте колонны. Допускается стыкование продольных стержней по длине колонны в объеме не более 50% площади рабочей арматуры. При стыковке арматуры необходимо использовать вязальную проволоку (уровень А).
Перекрытия в области усиленного этажа
Прочность бетона перекрытия в области усиленного этажа назначается не меньше С30, причем армирование проектируется двухслойным.
На каждом этаже процент пересекающейся арматуры не меньше 0,25%. Края перекрытия и отверстия дсСпжны соединяться с крайними балками, и требуется их усиление.
Конструктивные решения стен и колонн из камня » Ремонт Строительство Интерьер
Начиная с 2000 г., с целью экономии затрат энергии на отопление, в РФ введены новые, более энергосберегающие, нормы по теплозащитным свойствам стен. Поэтому сейчас наружные стены выполняют многослойными, со слоем эффективного утеплителя.
Слои многослойных стен соединяют жесткими или гибкими связями. Жесткие связи распределяют нагрузку между конструктивными слоями при любом теплоизоляционном слое и расстояниях между осями вертикальных диафрагм из тычковых рядов кирпичей или камней не более 10h и не более 120 см, где h — толщина более тонкого конструктивного слоя. Если облицовочный слой и основная кладка жестко связаны друг с другом взаимной перевязкой, у них должны быть равные деформативные свойства.
Гибкие связи в виде отдельных стержней или кладочных сеток проектируют из коррозионностойких сталей, из защищенных от коррозии сталей, из полимерных материалов. Площадь сечения гибких стальных связей должна быть не менее 0,4 см2 на 1 м2 поверхности стены.
Прочность каменной кладки колонн и стен повышают путем ее армирования, которое может быть поперечным из стальных сеток, укладываемых в горизонтальных швах, или продольным из арматурных стержней с хомутами, устанавливаемых снаружи кладки или внутри ее, в швах между кирпичами. Поперечное армирование применяют, как правило, для повышения несущей способности элементов, работающих на сжатие; продольное — для повышения несущей способности кладки при изгибе и внецентренном сжатии. Кладка может быть усилена железобетонными обоймами.
В практике проектирования используют сетчатое армирование, если повышение марок камня и раствора не обеспечивает требуемой прочности кладки, а площадь поперечного сечения элемента не может быть увеличена.
Для поперечного армирования применяют квадратные или прямоугольные в плане сетки с ортогональным расположением стержней, или сетки типа «зигзаг» (рис. 5.14). Для размещения сеток швы кладки ар-мокаменных конструкций должны иметь толщину, превышающую диаметр стержней не менее, чем на 4 мм. Сетки типа «зигзаг» укладывают в смежные ряды кладки, чтобы направление стержней сеток в рядах было взаимно перпендикулярным. Такая пара сеток по несущей способности равноценна одной прямоугольной сетке. Сетки «зигзаг» состоят из нечетного числа стержней.
Размеры ячеек сетки c1 и c2 принимают не менее 30 мм и не более 120 мм, они не должны превышать 1/3 наименьшего размера сечения в плане.
Минимальный процент сетчатого армирования, учитываемый в расчете, принимают 0,1%. Максимальный процент армирования принимают из условия, чтобы предел прочности армированной кладки не превышал 0,9 стандартной прочности кирпича. Наибольший процент армирования не рекомендуется принимать более 1.
Марка кирпича, применяемого для армокаменных конструкций, как правило, должна быть не менее 75, а камня — не менее 50. Как исключение, при соответствующем обосновании, может быть допущено применение кирпича марки 50 и камня марки 35. Сетчатое армирование применяется для усиления кладки из кирпича всех видов, а также из керамических камней со щелевидными вертикальными пустотами при высоте ряда не более 150 мм (рис.
5.15). Усиление сетчатым армированием кладки из бетонных и природных камней с высотой ряда более 150 мм менее эффективно.
Продольное армирование применяют во внецентренно сжатых элементах с большими эксцентриситетами, выходящими за пределы ядра сечения, когда армирование поперечными сетками неэффективно; в центрально и внецентренно сжатых с небольшими эксцентриситетами элементах с гибкостью Лh > 15 или Лi > 53, когда не эффективно армирование поперечными сетками; в сжатых элементах при воздействии вибрационных или сейсмических нагрузок; в изгибаемых элементах (перемычках, стенах и т.п.). Для продольного армирования каменных конструкций применяют арматурные стали классов А400, хомуты — из стали классов А240, В500. Арматурные каркасы продольно армированной кладки обычно делают вязаными, так как при возведении кладки в них необходимо передвигать хомуты. Кирпич для кладки может быть сплошной или пустотелый. Штукатурный или кладочный раствор должен быть марки не ниже 25, а во влажных условиях, в открытых и подземных конструкциях — не ниже 50.
Внешнее армирование столбов применяется тогда, когда в стене отсутствуют вертикальные пустоты или проемы, в которых можно установить внутреннюю арматуру и уложить бетон. В этом случае сжатая арматура должна быть диаметром не менее 8 мм, а хомуты принимают диаметром 3…8 мм с шагом не более 15d и не более 150 мм; хомуты располагают в горизонтальных швах кладки. В столбах и простенках с продольной арматурой, независимо от ее расположения в сечении, процент армирования, учитываемый в расчетах, должен составлять не менее 0,1 % для сжатой продольной арматуры, и не менее 0,05% для растянутой продольной арматуры. В элементах с продольной арматурой, расположенной снаружи кладки, площадь сечения защитных (обычно — из цементно-песчаного раствора) слоев в расчете не учитывается. Модуль деформации кладки с продольной арматурой вычисляют, как для кладки, армированной сетками.
Комплексные конструкции (каменные конструкции, усиленные железобетоном) — это элементы каменной кладки с включениями в них железобетона, работающего совместно с кладкой. Железобетон в комплексных конструкциях лучше располагать с внешней стороны кладки, что позволяет контролировать качество уплотнения уложенной бетонной смеси. Такое решение рационально при вне-центренном сжатии и изгибе. При отсутствии больших изгибающих моментов железобетон можно располагать внутри кладки. Усиление каменных конструкций железобетоном аналогично кладке с продольным армированием; его применяют, если нужно увеличить несущую способность нагруженной кладки при центральном и внецентренном сжатии. Применение комплексных конструкций позволяет уменьшить размеры сечений элементов.
Усиливающий железобетонный каркас в кладке бетонируют по мере возведения стены, ярусами высотой до 1,2 м при внутреннем расположении железобетонного усиления, или на всю высоту этажа при наружном расположении. Продольная арматура комплексных конструкций воспринимает растягивающие усилия при внецентренном сжатии, а кладка и частично железобетон воспринимают сжимающие усилия.
Требования к связям для предварительно напряженных бетонных колонн
Название: Требования к связям для предварительно напряженных бетонных колонн
Дата: июль-августа, 1987
Том: 32
Выпуск: 4
Номер.
Автор(ы): Grant T. Halvorsen, Craig A. Carinci
https://doi.org/10.15554/pcij.07011987.46.79
Щелкните здесь для доступа к полной статье журнала
Abstract
0002 Это исследование было инициировано для оценки эффективности боковых связей в предварительно напряженных железобетонных колоннах. Тридцать шесть колонн размером 8 x 8 дюймов (200 x 200 мм) были изготовлены и испытаны с рядом параметров продольной и поперечной арматуры, длины колонны и эксцентриситета нагрузки. Для этих колонн боковые связи, предусмотренные в соответствии с минимальными требованиями ACI 318-83, не повлияли на разрушающую нагрузку или общую силу разрушения. На некоторые детали отказа члена влияет наличие минимальных связей. Результаты этой серии испытаний также подтверждают применимость модифицированных методов увеличения момента для прогнозирования несущей способности колонны, когда грузоподъемность составляет не менее 20 процентов от осевой грузоподъемности без эксцентриситета, Po.
Ссылки
1. Салмонс, Дж. Р., «Исследования потребностей промышленности сборного железобетона», ЖУРНАЛ PCI, т. 26, № 6, ноябрь-декабрь 1982 г., стр. 22-30.
2. Нильсон, А. Х., Проектирование предварительно напряженного бетона, John Wiley & Sons, Inc., Нью-Йорк, Нью-Йорк, 1978, 526 стр.
Бетонный институт, Детройт, Мичиган. ACI 318-56, 1956, 73 стр. ACI 318-63, 1963, 144 стр. ACI 318-71, 1971, 78 стр. ACI 318-77, 1977, 103 стр. ACI 318-83, 1983, 111 стр.
ЖУРНАЛ PCI Т. 21, № 6, ноябрь-декабрь
1976, стр. 16-45.
5. Зия, П. и Эндрю, Дж. Р., «Предельная прочность прямоугольного предварительно напряженного бетона при концентрических и внецентренных нагрузках», Университет штата Северная Каролина, Роли, сентябрь 1967 г.
6. Каринчи, К.А., и Халворсен, Г.Т. , «Требования к стяжкам для колонн из предварительно напряженного бетона», Заключительный отчет исследования стипендии PCI, Департамент гражданского строительства, Университет Западной Вирджинии, Моргантаун, 19 июля.
86.
7. Джерниган, А. М., «Некоторые исследования поведения предварительно напряженных железобетонных колонн», диссертация магистра, факультет гражданского строительства, Университет Флориды, Гейнсвилл, июнь 1956 г.
8. Зия, П., и Мореадит , FL, «Предельная грузоподъемность предварительно напряженных железобетонных колонн», журнал ACI, Proceedings, V.63, № 7, июль 1966 г., стр. 767-787.
9. Зиа, П. и Гильермо, Э. К., «Комбинированный изгиб и осевая нагрузка в предварительно напряженных бетонных колоннах», ЖУРНАЛ PCI, т. 12, № 3, 19 июня.67, стр. 52-59.
10. Зия, П., Эндрю, Дж. Р., и Чавла, М. С., «Предварительно напряженные бетонные колонны при концентрических и внецентренных нагрузках», Государственный университет Северной Каролины, Роли, июль 1969 г.
11. Арони, С., «The Прочность тонких предварительно напряженных бетонных колонн», ЖУРНАЛ PCI, т. 13, № 2, апрель 1968 г., стр. 19–33.
12. Чаудвани, Р. и Натан, Н.Д., «Сборные предварительно напряженные секции под действием осевой нагрузки и изгиба», ЖУРНАЛ PCI, т.
16, № 3, май-июнь 1971 г., стр. 10-19.
13. Натан, Н.Д., «Гибкость предварительно напряженных железобетонных балок-колонн», ЖУРНАЛ PCI, т. 17, № 6, ноябрь-декабрь 1972 г., стр. 45-57.
14. Натан Н. Д., «Применимость расчета гибкости ACIS к предварительно напряженным бетонным сечениям», ЖУРНАЛ PCI, т. 20, № 3, май-июнь 1975 г., стр. 68-85.
15. Лин, Т.Ю., Итайя, Р., «Предварительно напряженная бетонная колонна под внецентренной нагрузкой», ЖУРНАЛ PCI, т. 2, № 3, декабрь 1957 г., стр. 5-17.
16. Баха, З., «Исследование предельной прочности предварительно напряженных железобетонных несущих стеновых панелей», докторская диссертация, факультет гражданского строительства, Университет штата Северная Каролина, Роли, 1973.
17. Натан, Н.Д., «Гибкость предварительно напряженных железобетонных колонн», ЖУРНАЛ PCI, т. 28, № 2, март-апрель 1983 г., стр. 50-77.
18. Бурдетт, Э. и Хильсдорф, Х.К., «Поведение бетонных колонн с боковым армированием», Журнал структурного подразделения, ASCE, т.
97, № ST2, февраль 1971 г., стр. 587-602.
19. Пфистер, Дж. Ф., «Влияние связей на поведение железобетонных колонн», Журнал ACI, Труды, т. 61, № 5, май 1964 г., стр. 521-538.
20. Рэй, Х.Э.Х., и Созен, Массачусетс, «Пластичность бетона», Механика изгиба железобетона, Материалы Международного симпозиума ACI-ASCE, Специальная публикация ACI SP-12, Американский институт бетона, Детройт, Мичиган, 1965 г. , pp. 570.
22. Шейх С. А. и Узумери С. М., «Механизм удержания в связанных колоннах», Препринт материалов Седьмой всемирной конференции по сейсмостойкому проектированию, Стамбул, Турция,
23. Шейх С.А. и Узумери С.М., «Прочность и пластичность связанных бетонных колонн», Журнал структурного отдела, Труды, ASCE, май 1980 г., стр. 1079-1102.
24. Абурацца, Солиман, «Предельная мощность предварительно напряженных колонн», диссертация магистра, Денверский университет, Колорадо, август 1974 г. Dutta
Менеджер-Гражданский
Введение
Надстройка может быть построена несколькими способами.
В районах, где имеется кирпич среднего и хорошего качества, стены домов двух-трехэтажной постройки можно строить из кирпича с перекрытиями, перемычками, хайджей и т.п. из железобетона. Такая конструкция называется несущей (рис. 1). В основном это связано с тем, что вся нагрузка, исходящая от плит, балок, стен и т. д., передается на фундамент через кирпичные стены.
Рис. 1: Кирпичная несущая конструкция
Ввиду того, что стихийные бедствия, такие как землетрясения или высокоскоростные ураганы, чаще обрушиваются на различные части страны, такая конструкция несущей стены больше не является безопасной для противостояния горизонтальным сдвигам, если только она не будет модифицирована. Также такая конструкция подходит для этажного дома до G+2 в целом.
Кроме того, поскольку потребность в строительстве высотных зданий возрастает в сочетании с опасными природными явлениями, рекомендуется выбирать каркасную конструкцию из железобетона (армированный цементобетон) (рис.
2). По сути, каркасная конструкция из железобетона состоит из ряда колонн, предусмотренных в доме, которые соединены между собой балками, образующими каркас. Эти колонны передают нагрузку здания на нижний слой почвы через фундамент из железобетона.
Каркас, начиная с фундамента, должен быть спроектирован инженером-строителем, который примет решение о смеси используемого бетона, размерах колонн и балок, а также арматуре, которая должна быть предусмотрена в них, в зависимости от нагрузок. поддерживаться структурой.
Объявления
Что такое столбец?
Колонна представляет собой вертикальный сжимающий элемент, передающий нагрузку конструкции на фундамент (рис. 2). Они армированы основными продольными (вертикальными) стержнями для сопротивления сжатию и/или изгибу; и поперечная сталь (закрытые связи), чтобы выдерживать усилие сдвига (рис. 3).
Типичные нагрузки, учитываемые при расчете колонны
(i) Статическая нагрузка: любая постоянная нагрузка, действующая на колонну, например собственный вес колонны, вес балки
(ii) Временная нагрузка: Любая непостоянная или подвижная нагрузка
(iii) Сейсмическая нагрузка: Зависит от сейсмической зоны, в которой расположено здание.
Чем выше зона, тем больше нагрузка
(iv) Ветровая нагрузка: Зависит от скорости ветра, высоты и местоположения здания. Кроме того, рельеф местности и прилегающие конструкции играют роль в определении этой нагрузки
Рис. 2
Рис. 3
Конструкция колонны: разрушение мифов Миф Фактический 1 4-12 или 4-16 диаметра может быть достаточно для моего здания 2/3 этажа Колонна является наиболее важным конструктивным элементом, передающим нагрузки на перекрытия, поступающие с каждого этажа. Выход из строя колонны может привести к вздутию или обрушению всей конструкции. В зависимости от планировки вашего здания определяются приходящие нагрузки и этажность, сечение колонны и ее арматура. Стандартного руководства как такового нет. 2 Прозрачной крышки толщиной 25 мм (1 дюйм) достаточно для колонок Прозрачное покрытие предоставляется на основании критериев долговечности (воздействия) и огнестойкости.
Согласно BIS456-2000 (b) , для колонн рекомендуется использовать покрытие минимум 40 мм (примерно 1,5 дюйма). Однако, если сечение колонны менее 200 мм и диаметр арматуры 12 мм, то возможно только прозрачное покрытие толщиной 25 мм (1 дюйм). 3 Кольца/стяжки толщиной 6 мм слишком тонкие, чтобы удерживать арматурные стержни колонны Использование колец диаметром 6 мм разрешено в соответствии с рекомендациями BIS и не влияет на структурную устойчивость колонны при условии, что она изготовлена и закреплена в соответствии с рекомендациями BIS. Это также приводит к значительной экономии по сравнению с кольцами диаметром 8 мм. 4 Кольца могут быть размещены на стандартном расстоянии (150/200 мм по центру) по всей колонне В соответствии с рекомендациями BIS 13920 по проектированию пластичных конструкций из железобетона, кольца должны располагаться на более близком расстоянии (от 3 до 4 дюймов) до расстояния L/6 [L=неподдерживаемая высота колонны] от любой балки-колонны.
соединение. Расстояние в балансировочной центральной части колонны может составлять 6 дюймов. 5 Арматура толщиной 8 мм или 10 мм в качестве вертикальных стержней колонны может быть достаточно В BIS456-2000 (b) рекомендуется использовать арматуру толщиной не менее 12 мм в качестве вертикальных стоек независимо от любых условий. Однако количество арматуры будет определяться на основе проектирования.
Рекомендуемые методы строительства колонн
1. В колонне должно быть предусмотрено минимум 4 продольных стержня в прямоугольных и 6 в круглых колоннах (рис. 4).
2. Арматурные стержни должны располагаться симметрично относительно осей симметрии (рис. 5). При несимметричном армировании всегда существует опасность того, что меньшее количество стали будет неправильно размещено на поверхности, требующей большего армирования.
Рис. 4
Рис. 5
3.
Если арматура колонны будет использоваться для будущего строительства или расширения, рекомендуется нанести слой цементного раствора (цемент: вода = 1:3) на открытую часть арматуры и оберните их полиэтиленовой или джутовой тканью, чтобы предотвратить прямой контакт с атмосферой, чтобы защитить от атмосферной коррозии и, следовательно, потери материала для соединения будущих конструкций.
Примечание. Цементный раствор обеспечивает естественную защиту от атмосферной коррозии.
4. При нахлесте/сращивании арматурных стержней колонны необходимо следить за тем, чтобы соединительный арматурный стержень имел уклон 1 к 6 (минимум), чтобы центральная линия обоих арматурных стержней совпадала (рис. 6).
Рис. 6
Рис. 7(a)
Рис. 7(b)
). Таким образом, если вы используете арматуру диаметром 16 мм, длина перехлеста составит 3 фута.
6. Концы стяжек должны быть загнуты в виде крюков на 135°. Длина стяжки за изгибами 135° должна быть как минимум в 10 раз больше диаметра стального стержня, используемого для изготовления закрытой стяжки; это расширение за изгиб должно быть не менее 75 мм (рис.
7а).
Если это правило не соблюдается, стяжка/кольцо, удерживающее вертикальные стержни, с большей вероятностью раскроется во время такого события, как землетрясение. Следовательно, это может привести к выходу из строя колонны (рис. 7b).
7. Минимальная марка бетона для возведения железобетонной колонны – М20.
8. Минимальный процент стали для использования в колонне ЖБК составляет 0,8% от площади поперечного сечения колонны.
Примечание по сотовой структуре
Соты представляют собой полые пространства и полости, оставленные в бетонном массиве на поверхности или внутри бетонного массива, куда бетон не может попасть. Они выглядят как пчелиные гнезда (рис. 8).
Боковые соты видны невооруженным глазом и могут быть легко обнаружены после снятия опалубки. Сотовые соты, которые находятся внутри массы бетона, могут быть обнаружены только с помощью передовых методов, таких как измерение скорости ультразвукового импульса или испытание молотком на отскок.
Соты образуются в основном из-за:
a) Неправильной вибрации/уплотнения
b) Меньшего покрытия арматурных стержней
c) Строительные швы (стыки, до которых выполняется этап строительства) являются типичными местами, где соты наблюдаются. Это связано с отсутствием обработки строительных швов (очистка шва от цементного молока и рыхлого цементного раствора с помощью проволочной щетки/щебня) перед возобновлением строительства.
d) Неправильная пропорция смеси различных компонентов бетона и/или неправильная градация заполнителей также являются причиной такого образования сот.
Средства для устранения сот в бетоне:
• Строго говоря, везде, где наблюдаются соты, бетон в этом месте должен быть отколот, а часть должна быть восстановлена после нанесения свежего бетона. Соты как дефект не только снижают несущую способность, но вода находит легкий путь к стержням арматуры и начинается коррозия. Коррозия – это процесс, который продолжается через арматурные стержни даже в хорошем бетоне, что приводит к потере сцепления между стержнями и бетоном, что очень опасно для безопасности и срока службы бетонных конструкций.
• Будет нелишним отметить, что поверхностное нанесение цементной штукатурки на соты может быть временным решением для их скрытия, но никогда не является безопасным/рекомендуемым.
• На стыке балки и колонны можно использовать бетон с заполнителями фракцией 20 мм и ниже с немного большим количеством воды и цемента, чтобы избежать образования сот.
• Использование игольчатого вибратора для надлежащего уплотнения бетона способствует уменьшению сот. Свежий бетон следует тщательно провибрировать вблизи строительных швов, чтобы раствор из нового бетона протекал между крупными заполнителями и сформировал надлежащее сцепление со старым бетоном.
Рекламные объявления
Справочные материалы
(a) BIS 1786 – это свод правил BIS, в котором содержатся руководящие принципы, касающиеся качества стали, которым должны следовать все производители стали. бетонные конструкции
(c) Предложение сделано с учетом марки бетона M20 (цемент:песок:фракционная каменная крошка=1:1,5:3) и арматуры HYSD марки Fe500
Мы в engineeringcivil.