Анкерные болты пособие: Пособие по проектированию анкерных болтов для крепления строительных конструкций и оборудования (к СНиП 2.09.03)

Стандарты

Производственно-торговая компания Огниво. Металлоизделия и крепеж с 2010 г.

• Главная
• Каталог
• Стандарт
• Галерея
• Найти
• Корзина
• Контакты

На этой странице собраны стандарты и рекомендации по изготовлению анкерных фундаментных болтов и других металлоизделий, а также по производству закладных изделий и устройству фундаментов. Раздел регулярно пополняется. Если Вы не нашли нужного документа, пожалуйста, сообщите нам об этом. Ваше мнение может помочь другим посетителям.

• ГОСТ 24379.0-80 — Болты фундаментные. Общие технические условия (doc, 184 Кб)
• ГОСТ 24379.1-80 — Типы и конструкция фундаментных болтов (doc, 1.44 Мб)
• Пособие по химическому закреплению грунтов инъекцией в промышленном и гражданском строительстве (к СНиП 3.02.01-83) (doc, 1.25 Мб)
• Пособие по проектированию анкерных болтов для крепления строительных конструкций и оборудования (к СНиП 2.09.03) (doc, 0.98 Мб)
• Руководство по креплению технологического оборудования фундаментными болтами (djvu, 1.16 Мб, скан.)
• Методические рекомендации по установке закладных деталей и анкерных болтов приклеиванием к бетону и их защите от коррозии (pdf, 472 кб)
• ВСН 506-88 — Проектирование и устройство грунтовых анкеров (pdf, 2. 12 Мб)

• ГОСТ 24137-80 — Детали крепления трубопроводов. Хомуты. Конструкция и размеры (doc, 290 Кб)
• ГОСТ 24138-80 — Детали крепления трубопроводов. Хомуты сварные. Конструкция и размеры (doc, 175 Кб)
• ГОСТ 24139-80 — Детали крепления трубопроводов. Хомуты односторонние. Конструкция и размеры (doc, 96 Кб)

• Серия 5.900-2 — Сальники набивные Dу 50…1400 для пропуска труб через стены (doc, 150 Кб)
• Серия 5.900-3 — Сальники нажимные Dу 50…1400 для пропуска труб через стены (pdf, 220 Кб)

• ГОСТ 9066-75 — Шпильки для фланцевых соединений с температурой среды от 0 до 650С. Типы и основные размеры (doc, 1,51 Мб)
• ГОСТ 22032-76 — Шпильки с ввинчиваемым концом длиной 1d. Класс точности В. Конструкция и размеры (doc, 376 Кб)
• ГОСТ 22034-76 — Шпильки с ввинчиваемым концом длиной 1,25d. Класс точности В. Конструкция и размеры (doc, 387 Кб)
• ГОСТ 22038-76 — Шпильки с ввинчиваемым концом длиной 2d. Класс точности В. Конструкция и размеры (doc, 372 Кб)
• ГОСТ 22042-76 — Шпильки для деталей с гладкими отверстиями. Класс точности В. Конструкция и размеры (doc, 440 Кб)

• ГОСТ 7805-70 — Болты с шестигранной головкой класса точности А. Конструкция и размеры (doc, 531 Кб)
• ГОСТ 7808-70 — Болты с шестигранной уменьшенной головкой класса точности А. Конструкция и размеры (doc, 432 Кб)
• ГОСТ 7795-70 — Болты с шестигранной уменьшенной головкой и направляющим подголовокм класса точности В. Конструкция и размеры (doc, 375 Кб)
• ГОСТ 7798-70 — Болты с шестигранной головкой класса точности В (pdf, 1. 62 Мб)
• ГОСТ 1759.4-87 — Болты, винты и шпильки. Механические свойства и методы испытания (doc, 538 Кб)

• ГОСТ 28778-90 — Болты самоанкерующиеся распорные для строительства. Технические условия (doc, 1.22 Мб)

• ГОСТ 5916-70 — Гайки шестигранные низкие класса точности В. Конструкция и размеры (doc, 123 Кб)
• ГОСТ 9064-75 — Гайки для фланцевых соединений с температурой среды от 0 до 650С. Типы и основные размеры (doc, 282 Кб)
• ГОСТ 1759.5-87 — Гайки. Механические свойства и методы испытаний (doc, 294 Кб)

• ГОСТ 11371-78
  — Шайбы. Технические условия (doc, 206 Кб)
• ГОСТ 10906-78 — Шайбы косые. Технические условия (doc, 134 Кб)
• ГОСТ 6402-70 — Шайбы пружинные. Технические условия (doc, 283 Кб)
• ГОСТ 9065-75 — Шайбы для фланцевых соединений с температурой среды от 0 до 650С. Типы и основные размеры (doc, 145 Кб)

• ГОСТ 24133-80 — Детали крепления трубопроводов. Скобы одноместные. Конструкция и размеры (doc, 195 Кб)

• СНиП 2.02.01-83 — Основания зданий и сооружений (doc, 842 Кб)
• Пособие к СНИП 2.03.01-84 и СНИП 2.02.01-83 — Пособие по проектированию фундаментов на естественном основании под колонны зданий и сооружений (djvu, 1.48 Мб, скан.)
• МГСН 2.07-01 (ТСН 50-304-2001) — Основания, фундаменты и подземные сооружения (doc, 753 Кб)
• СП 50-102-2003 — Проектирование и устройство свайных фундаментов (pdf, 0.97 Мб)
• Справочник по общестроительным работам. Основания и фундаменты (djvu, 8.89 Мб, скан.)
• Рекомендации по применению буроинъекционных свай (doc, 1.41 Мб)
• Пособие по производству работ при устройстве оснований и фундаментов (к СНиП 3.02.01-83), часть 1 (doc, 3.59 Мб)
• Пособие по производству работ при устройстве оснований и фундаментов (к СНиП 3.02.01-83), часть 2 (doc, 4.32 Мб)
• Справочник по проектированию элементов железобетонных конструкций, Лопатто А.Э., 1978 (djvu, 8.02 Мб)

• ГОСТ 14098-91 — Соединения сварные арматуры и закладных изделий железобетонных конструкций. Типы, конструкции и размеры (doc, 2.15 Мб)

• ГОСТ 7473-94 — Смеси бетонные. Технические условия (doc, 143 Кб)
• ГОСТ 24211-91 — Добавки для бетонов. Общие технические требования (doc, 59 Кб)

• ГОСТ 30353-95 — Полы. Метод испытания на стойкость к ударным воздействиям (doc, 136 Кб)
• СНиП 2.03.13-88 — Полы (doc, 302 Кб)
• СНиП 3.04.01-87 — Изоляционные и отделочные покрытия (doc, 468 Кб)
• МДС 31-6.2000 — Рекомендации по устройству полов (в развитие СНиП 3.04.01-87) (doc, 440 Кб)
• МДС 31-1.98 — Рекомендации по проектированию полов (в развитие СНиП 2.03.13-88 Полы) (doc, 1.69 Мб)
• Полы с полимерным покрытием марки «ПРАСПАН» — Материалы для проектирования (pdf, 9.50 Мб)

Быстрый расчет

Ищете конкретные позиции и не хотите тратить лишнее время?

Немного о расчётах: Расчёт анкерных болтов

Расчёт анкерных болтов

Расчёт анкерных болтов сплошных колонн

Исходные данные для расчёта анкерных болтов сплошных колонн (ни одно из значений не может быть отрицательным и не может ровняться нулю).

N —  нормальная сила, положительно направленна вниз

N_min — минимальная нормальная сила от которой определяется сдвиговое усилие

M — момент в плоскости колонны

Q — горизонтальная нагрузка

l_s — длина опорной плиты колонны

b_s — ширина опорной плиты колонны

c — расстояние от оси колонны до болта; считается что болты располагаются симметрично; не может быть больше ls/2

n — количество болтов на одной стороне

Диаметр болта — выбрать из списка

Тип болта — выбрать из списка: с отгибом, в анкерной плитой глухой или съёмный, прямой, конический (распорный).

Марка стали болта — выбрать из списка из двух возможным вариантов согласно СП 16.13330.2011

Класс бетона — выбрать из списка класс бетона фундамента.

Коэффициент k₀ — выбрать из списка; коэффициент, зависящий от типа сооружения, типа нагрузки и типа болта.

Проверка на выносливость — поставить или убрать галочку;выполняется при наличии динамических нагрузок. При выборе коэффициент k₀ автоматические принимает значение для динамических нагрузок.

Коэффициент α — выбрать из списка; зависит от количества циклов нагружения. 

Результаты расчёта анкерных болтов для сплошных колонн (расчёт анкерных болтов сплошной колонны выполнен согласно примерам и рекомендациям [1] и [2])

9. Проверяется вычисленная площадь сечения болта при динамических нагрузка на выносливость
$${A}_{sa}=\frac{1.8\chi \mu }{\alpha }\frac{P}{{R}_{ba}}$$
и сравниваться с заложенной в исходных данных. Если значение расчётной нагрузки на один болт отрицательное, то болты ставятся конструктивно.

10. Вычисляется величина предварительной затяжки болта. Вычисляется как 0,75 или 1,1 от расчётной нагрузки на болт. В случае, когда расчётная нагрузка на болт отрицательна, величина предварительной затяжки также будет отрицательна. Это означает, что болты следует затягивать с учётом максимально допустимого момента затяжки, приведённого в таблице 14 [2] 

11. Проверяется возможность восприятия сдвигающей силы в плоскости сопряжения базы колонны с фундаментом.
$$Q\leq f\left(n {A}_{sa}{R}_{ba} / 4 + N \right)$$
Если сжатая зона отсутствует, то проверка не производится. 

Расчёт анкерных болтов сквозных колонн

Исходные данные для расчёта анкерных болтов сквозных колонн (ни одно из значений не может быть отрицательным и не может ровняться нулю)

N —  нормальная сила, положительно направленна вниз

N_min — минимальная нормальная сила от которой определяется сдвиговое усилие.

M — момент в плоскости колонны.

Q_x — горизонтальная нагрузка в плоскости действия момента

Q_y — горизонтальная нагрузка перпендикулярно плоскости действия момента

b — расстояние от центра тяжести сечения колонны до оси сжатой ветви; не может быть больше h/2

h— расстояние между осями ветвей сквозной колонны

n — количество болтов крепления ветви

Диаметр болта — выбрать из списка

Тип болта — выбрать из списка: с отгибом, в анкерной плитой глухой или съёмный, прямой, конический (распорный).

Марка стали болта — выбрать из списка из двух возможным вариантов согласно СП 16.13330.2011

Класс бетона — выбрать из списка класс бетона фундамента.

Коэффициент k₀ — выбрать из списка; коэффициент, зависящий от типа сооружения, типа нагрузки и типа болта.

Проверка на выносливость — поставить или убрать галочку;выполняется при наличии динамических нагрузок. При выборе коэффициент k₀ автоматические принимает значение для динамических нагрузок.

Коэффициент α — выбрать из списка; зависит от количества циклов нагружения

Результаты расчёта анкерных болтов для сплошных колонн (расчёт анкерных болтов сплошной колонны выполнен согласно примерам и рекомендациям [1] и [2])

4. Проверяется вычисленная площадь сечения болта при динамических нагрузка на выносливость и сравниваться с заложенной в исходных данных (см. расчёт болтов сплошных колонн)

5. Вычисляется величина предварительной затяжки болта (см. расчёт болтов сплошных колонн)

Проверка перпендикулярно плоскости момент производиться по аналогии с расчётом болтов сплошных колонн. 

Проверка в плоскости действия момента выполняться по формуле

Расчёт анкерных болтов для крепления оборудования

Исходные данные для расчёта анкерных болтов для крепления оборудования (ни одно из значений не может быть отрицательным и не может ровняться нулю)

N —  нормальная сила, положительно направленна вниз

M — момент в плоскости колонны.

Q — горизонтальная нагрузка
Нагр. на болт — вводить или не вводить расчётную нагрузку на болт. Если выбрать, то расчётная нагрузка на болт не будет вычисляется.
P — расчётная нагрузка на болт

y₁ — расстояние от оси поворота до самого удалённого растянутого болта

∑y_i²— сумма квадратов расстояний от оси поворота до i-ого болта при учёте как растянутых, так и сжатых. Технически сложно выполнить расчёт при произвольной форме базы и расположении анкерных болтов. Как найти подобную сумму для круглой стойки подробно описано здесь.

n — общие количество болтов

Диаметр болта — выбрать из списка

Тип болта — выбрать из списка: с отгибом, в анкерной плитой глухой или съёмный, прямой, конический (распорный).

Марка стали болта — выбрать из списка из двух возможным вариантов согласно СП 16.13330.2011

Класс бетона — выбрать из списка класс бетона фундамента. {2}}$$
2. Вычисляется площадь поперечного сечения болта (по резьбе) по условию прочности и сравнивается с заложенными в исходных данных (см. расчёт болтов сплошных колонн)

3. Проверяется вычисленная площадь сечения болта при динамических нагрузка на выносливость и сравниваться с заложенной в исходных данных (см. расчёт болтов сплошных колонн)

4. Вычисляется величина предварительной затяжки болта (см. расчёт болтов сплошных колонн)

6. Вычисляется минимальная глубина заделки (см. расчёт болтов сплошных колонн).

Уголок потребителя (для тех, кому не безразлично)

1. При расчёте сплошных колонн у нас не редко возникают отрывающие усилия, то есть сила N с минусом. Алгоритм расчёта анкерных болтов для баз сплошных колонн, предложенный СП, в этом случае работает не совсем корректно. При отрывающих усилиях не будет сжатой зоны, соответственно все вычисления в этом направлении по предложенным формулам не получиться. Допущение, что при отрывающих усилиях работают все болты введено автором программы.
2. Как при отрыве рассматривать по предложенным формулам возможность восприятия сдвигающих усилий болтами? В формулах фигурирует коэффициент трения по бетону, который, при отрыве учитывать, бессмысленно. Поэтому работа болтов на двигающие усилие при отрыве не учитывается в программе.
3. Алгоритм расчёта анкерных болтов распространяется на случай, когда болты с одной стороны сжаты, а с другой растянуты и в расчёте участвуют лишь растянутые и, как правило, это половина от общего числа. Но какое количество болтом можно/должно учитывать при отрыве, когда растянуты все болты? Допущение, что при отрывающих усилиях работают все болты введено автором программы.
4. При отрицательной расчётной нагрузкой на болт (когда болты ставятся конструктивно) величина обязательной предварительной затяжки будет также отрицательна. То, что болт закручивать необходимо и, скорее всего, в данном случае следует использовать табличные данные авторы СП не упомянули. В этом случае программа ссылается на таблицу 14 [2] со значениями максимально допустимого момента затяжки.
5. Нет даже намёка на расчёт болтов при условии действия момента в двух плоскостях. Вполне возможно, что расчёт производиться по аналогичному алгоритму, однако додумывать недосказанное будет не правильно. Правильно будет найти информацию в технической литературе. На данный момент такая информация не была обнаружена.
6. Расчёт минимальной глубины заделки. При классе бетона В12.5 и марки стали ВСт3кп2 используются табличные значения из таблице Г.1. При отличных классе или марки стали вычисляются коэффициенты отношения между расчётными и принятыми в таблице. Затем табличные значения минимальной глубины заделки умножают на полученные коэффициенты соответствия. Проблема в том, что марка стали, принятая в таблице, ВСт3кп2 исчезла из таблиц СП 16.13330.2011. Так как эта марка стали ранее стояла в одном ряду с марками Ст3пс4, Ст3пс2, Ст3сп4, Ст3сп2, то расчётное сопротивление решено было принять соответствующим этим марка стали 185 МПа. К сведению, в пособии к СНиП «Сооружение промышленных предприятий» расчётное сопротивление стали ВСт3кп2 145 МПа.
Любой, обладающей информацией по перечисленным в пунктах проблемам, рискует сделать программу лучше.

Таблица сравнения результатов расчётов

Список литературы.

1. СП 43.13330.2012 Сооружения промышленных предприятий. Актуализированная редакция СНиП 2.09.03-85 (с Изменением N 1)
2. Пособие по проектированию анкерных болтов для крепления строительных конструкций и оборудования (к СНиП 2.09.03) МДС 31-4.200

Анкерные болты: учитывайте длину резьбы

Компания Steel Supply Company производит анкерные болты и талрепы каждый день… и именно так часто мы видим, что чертежи анкерных болтов требуют излишне длинной резьбы. Что касается открытого конца, требуется дополнительная длина резьбы, чтобы производитель мог быть уверен, что резьбы будет достаточно для того, чтобы шайба и гайка «дошли до дна», независимо от каких-либо проблем с позиционированием.

Стандартные размеры и класс болтов

Это особенно справедливо для болтов стандартного размера и марки, например, анкерных болтов F1554-07a класса 36 диаметром 1 дюйм. Для изготовления этого болта резьбонарезной станок должен быть настроен на скорость примерно 75 об/мин и нарезать всю резьбу за один проход. Стандартная резьба UNC для диаметра 1 дюйм составляет 8 витков на дюйм. Таким образом, время заправки болта составляет:

75 об/мин ÷ 8 витков на дюйм = 9,375 дюймов резьбы в минуту.

Это можно выразить как один дюйм резьбы каждые 6,4 секунды.

Более податливая сталь марки А-36 не вызывает такого сильного износа режущих инструментов, известных как «чеканщики», поэтому здесь также требуются очень небольшие затраты.

Дополнительная длина резьбы не влияет на прочность болта на растяжение или предел текучести, поэтому запросить дополнительную резьбу в подобных случаях может быть благоразумно. Учитывая приведенное выше уравнение, стоимость добавления пары дюймов дополнительной нити будет минимальной.  

Влияние в различных ситуациях

Теперь рассмотрим противоположную ситуацию. Анкерные болты изготовлены в соответствии со спецификациями ASTM F1554-07a, требующими круглого стержня марки A-105 диаметром 2 дюйма. Два важных изменения сильно повлияют на время потоковой обработки. Глубина резьбы и сопротивление материала.

• Предел текучести примерно в 2-1/2–3 раза выше, чем у стали марки A-36.

• Глубина резьбы увеличилась с 0,15 дюйма до 0,28 дюйма (приблизительно при настройке диапазона допуска).

Попытка навинтить этот болт с помощью той же системы, что и показанный выше 1-дюймовый класс A-36, приведет к тому, что даже самые прочные Chasers с твердостью 65 по Роквеллу почти сразу же разрушатся. Первая регулировка, чтобы приспособиться к этой ситуации, состоит в том, чтобы снизить скорость до самого медленного оборота в минуту, который позволяет передача. На свободном ходу это будет 24 оборота в минуту. После приложения нагрузки скорость падает до 16 об/мин.

 Спецификации UNC для болтов диаметром 2 дюйма требуют резьбы 4-1/2 на дюйм. Используя те же расчеты, что и выше: 
16 об/мин ÷ 4-1/2 витка резьбы на дюйм = 3,55 дюйма резьбы в минуту

Это можно выразить как один дюйм резьбы каждые 17 секунд.

Сравнивая только скорость нарезания резьбы, 2-дюймовый анкерный болт требует в 3 раза больше времени для нарезания резьбы… но это лишь малая часть дополнительного времени, износа инструмента и затрат.

Три прохода для правильной резки  

Из-за твердости стали А-105 резьба не нарезается за один проход. Чтобы правильно нарезать этот болт, учитывая не только качество конечного продукта, но и долговечность инструмента, а также безопасность оператора, эта резьба требует 3 проходов, как показано ниже.

Каждый проход увеличивает проникновение резьбы, а последний проход приводит резьбу в допуск UNC. (Допуск на диаметр шага для болта диаметром 2 дюйма = от 1,8433 мин. до 1,8528 макс.) 

При нарезании резьбы в несколько проходов все болты данной партии нарезаются при каждой настройке. То есть, если делается 100 анкерных болтов, все 100 получают первый проход. Затем Chasers затягиваются, чтобы прорезать второй проход, и снова навинчиваются все 100 болтов. Наконец, бегунки доводят до диаметра шага, который позволит нарезать резьбу в пределах вышеупомянутых допусков, и все 100 болтов снова скручиваются.

Оглядываясь назад на первоначальный расчет для 2 разных болтов, он показывает, что для 2-дюймовой марки A-105 требуется примерно в 3 раза больше времени навинчивания, чем для 1-дюймовой марки A-36. С учетом производственной реальности, описанной выше, для 2-дюймовой марки A-105 требуется 3 полных прохода, а также все нагрузки и повторные нагрузки при повторной нарезке каждого болта.

Если добавить более низкие скорости резания и все необходимые дополнительные шаги и меры предосторожности, то изготовление 2-дюймового анкерного болта класса A-105 может занять в 8-10 раз больше времени. Ни один дюйм резьбы не сильно изменит стоимость, но если умножить все дюймы на все болты, стоимость будет значительной.

По этой причине при заказе анкерных болтов или талрепов в сборе, стержней с вилкой, подвесных стержней и т. д. стоит потратить минуту на рассмотрение того, принесет ли то, что указано, действительно выгоду или это излишне увеличивает стоимость.

Заказ анкерных болтов  

Если вам нужны анкерные болты, свяжитесь с The Steel Supply Company. Наши анкерные болты производятся на нашем заводе в Западном Вавилоне, штат Нью-Йорк, а наш обширный склад круглых прутков позволяет осуществлять быструю доставку, чтобы все ваши проекты выполнялись в соответствии с графиком. Чтобы получить расценки, позвоните по телефону 631-385-7273 или щелкните ссылку ниже для получения дополнительной информации.

6.5. Установка болтов | Американский институт стальных конструкций

JavaScript отключен!

6.5.1. Что можно сделать, чтобы гайка не раскручивалась?

Обычно при правильной установке высокопрочный узел болт-гайка не ослабляется. При использовании плотно затянутых болтов нагрузка будет такой, что ослабление гайки не произойдет. Когда требуются болты с полным натяжением, например, для критических соединений, подвергающихся вибрационной или усталостной нагрузке, установленное натяжение и сопутствующее трение на резьбе предотвратят ослабление гайки.

В некоторых других случаях, таких как гайки на анкерных стержнях (для которых полное натяжение обычно не подходит), может потребоваться дополнительное рассмотрение. В этом случае может быть предусмотрена дополнительная контргайка или вторая гайка. В качестве альтернативы резьба может быть шипована или повреждена, или гайка может быть приварена прихваточным швом к основному металлу, чтобы предотвратить ее вращение. Обратите внимание, что последние два решения являются постоянными действиями. Также существуют запатентованные устройства для гаек с функциями блокировки, предотвращающими откручивание гайки.

6.5.2. Что такое плотное плотное соединение и когда оно разрешено?

Спецификация RCSC определяет плотно затянутое соединение как соединение, в котором болты установлены в соответствии с разделом 8.1. Обратите внимание, что для достижения этого состояния не требуется какого-либо определенного уровня установленного натяжения, которое обычно достигается после нескольких ударов ударного гайковерта или полного усилия слесаря ​​с обычным гаечным ключом. Обратите внимание, что для достижения этого условия не требуется никакого определенного уровня установленного натяжения. Слои должны находиться в плотном контакте, что означает, что слои плотно прилегают друг к другу, но не обязательно в непрерывном контакте. Нет верхнего предела предварительного натяжения, которое может присутствовать в плотно затянутом соединении. Болты контроля натяжения типа Twist-Off можно использовать в плотно затянутых соединениях, даже если шлицевые концы оторвались во время установки.

Простая аналогия заключается в том, что плотно затянутый болт устанавливается почти так же, как гайка на колесе автомобиля; каждая гайка поворачивается до упора, а шаблон циклически повторяется, чтобы все крепления были плотно затянуты. По сути, плотно прилегающие болты используют более высокую прочность на сдвиг/подшипник высокопрочных болтов с процедурами установки, аналогичными тем, которые используются для обычных болтов ASTM A307, которые никогда не затягиваются полностью (см. FAQ 6.6.2).

В большинстве случаев разрешена установка болтов в плотно затянутом состоянии. Они разрешены при использовании в:

1. Соединения подшипникового типа, за исключением случаев, предусмотренных в Разделе E6 Спецификации AISC
2. Растяжение или комбинированное растяжение и сдвиг, только для болтов группы 120, где ослабление или усталость из-за вибрации или колебаний нагрузки не учитываются при проектировании (AISC J3. 2)

, если не требуются болты с предварительным натяжением или критические скольжение болты. (см. FAQ 6.5.3).

6.5.3. Когда болты должны быть предварительно натянуты?

Во-первых, существуют различия между соединениями с предварительным натяжением и соединениями, критически важными для проскальзывания. Критические для проскальзывания соединения более дороги из-за требований к поверхности обшивки, и оба они дороже, чем болты в плотно затянутом состоянии. Как в Спецификации AISC, так и в Спецификации RCSC есть положения относительно того, какие болты необходимо предварительно натянуть. В разделе J3.1 спецификации AISC указано, что болты с предварительным натяжением требуются в следующих условиях:

1. В соответствии со спецификацией RCSC
2. Соединения, подвергающиеся вибрационным нагрузкам, где необходимо учитывать ослабление болтов
3. Торцевые соединения сборных элементов, состоящих из двух профилей, либо соединенных болтами, либо по крайней мере с одной открытой стороной, соединенных между собой перфорированными накладками или стяжками, как требуется в разделе E6. 1

Спецификация RCSC Раздел 4.2 указывает, что болты с предварительным натяжением требуются в следующих условиях:

1. Соединения, в которых предварительное натяжение болтов требуется в спецификации или коде, который ссылается на настоящую спецификацию;
2. Соединения, подверженные значительному изменению направления нагрузки;
3. Соединения, подвергающиеся усталостной нагрузке без изменения направления нагрузки;
4. Соединения с болтовыми соединениями группы 120, подверженные усталости при растяжении; и
5. Соединения с болтовыми соединениями группы 144 или группы 150, которые подвергаются растяжению или комбинированному сдвигу и растяжению с усталостью или без нее.

6.5.4. Когда следует указывать болтовые соединения как критические для проскальзывания?

Как и в случае с предварительным натяжением, как в AISC, так и в RCSC есть положения, касающиеся условий, требующих критических по проскальзыванию соединений.

Раздел J3.1 Спецификации AISC указывает, что следующие условия требуют соединений, критических для скольжения:

1. В соответствии с требованиями Спецификации RCSC
2. Расширенная часть скрепленных болтами накладок неполной длины, как требуется в Разделе F13.3

Спецификация RCSC Раздел 4.3 указывает, что следующие условия требуют критических по скольжению соединений:

1. Соединения, в которых предварительное натяжение болтов требуется в спецификации или коде, который ссылается на эту Спецификацию;
2. Соединения, подверженные значительному изменению направления нагрузки;
3. Соединения, подвергающиеся усталостной нагрузке без изменения направления нагрузки;
4. Соединения с болтовыми соединениями группы 120, подверженные усталости при растяжении; и
5. Соединения с болтовыми соединениями группы 144 или группы 150, которые подвергаются растяжению или комбинированному сдвигу и растяжению с усталостью или без нее.
   1. Соединения, подвергающиеся усталостной нагрузке с изменением направления нагрузки;
   2. Соединения, в которых используются отверстия увеличенного размера;
   3. Соединения, в которых используются щелевые отверстия, за исключением тех, к которым приложена нагрузка примерно перпендикулярно (в пределах от 80 до 100 градусов) направлению длинного размера щели; и
   4. Соединения, в которых проскальзывание поверхностей обшивки отрицательно скажется на характеристиках конструкции.

Вставные болтовые соединения не являются конструктивной проблемой для большинства соединений в стальных строительных конструкциях. В комментарии к Разделу 4.1 Спецификации RCSC говорится, что «Максимальное проскальзывание, которое может произойти в соединении, теоретически равно удвоенному зазору отверстия. С практической точки зрения, в лабораторных и полевых условиях наблюдается гораздо меньше; обычно около половины зазора отверстия. Приемлемые неточности в расположении отверстий в схеме болтов обычно приводят к тому, что один или несколько болтов находятся в подшипнике в исходном, ненагруженном состоянии. Кроме того, даже с идеально расположенными отверстиями обычный метод монтажа приводит к тому, что вес соединенных элементов приводит к тому, что некоторые из болтов оказываются в прямом положении, когда элемент опирается на ослабленные болты, а подъемный кран отцепляется. Дополнительная нагрузка в том же направлении не вызовет существенного дополнительного проскальзывания сустава».

6.5.5. Когда болт установлен в вертикальном положении, головка болта должна быть направлена ​​вверх?

Нет, когда болт установлен в вертикальном положении, головка болта не должна быть направлена ​​вверх. Нет требования, определяющего направление входа болта. Некоторые люди считают, что болты следует устанавливать головкой вверх, чтобы ослабленный болт не выпал из отверстия. Однако падающая гайка почти так же опасна, как падающий болт, и не следует полагаться на то, что болт без гайки выдержит нагрузку.

6.5.6 Должны ли гайки устанавливаться так, чтобы маркировка была видна после установки?

Ни в спецификации AISC, ни в спецификации RCSC нет положений, касающихся ориентации гайки.