Стены из газобетонных блоков расчет: Онлайн калькулятор расчета количества газобетонных блоков

Расчет кладки из газобетона на смятие под действием нагрузки от перекрытия

Один из наиболее часто задаваемых вопросов: нужен ли распределительный монолитный пояс под перекрытием, если стены газобетонные? Очень хочется сказать: не просто нужен, но обязателен. Но это говорит опыт проектировщика – сколько строителей обращались с проблемой: трещит газобетон! И причин у такой проблемы много: это и неправильно выбранная марка газобетона, и отсутствие расчета, и к сожалению, просто плохое качество материала. Но заказчика такой довод, как опыт, обычно не устраивает, ему нужны более веские основания – он-то знает, что стена с монолитным поясом будет стоить дороже стены без него.

Рассмотрим, какие варианты вообще возможны:

1) Опирание перекрытия на кладку без дополнительных мероприятий.

2) Опирание перекрытия на армированную кладку. Армирование устраивается, если по результату расчета напряжение в стене от действия перекрытия составляет более 80% несущей способности стены – оставшиеся 20% запаса считаются ненадежными для кладки, ее нужно армировать.

3) Опирание на монолитный пояс, либо на распределительный пояс из полнотелого кирпича, выполненный в один или несколько рядов.

Рассмотрим несколько примеров расчета газобетона на смятие по возрастающей (от первого варианта и далее).

Пример 1. Расчет на смятие кладки из газобетона марки по плотности D600, по прочности B3.5 (М50) на растворе марки М10. Толщина стены 350 мм. На кладку опирается сборное круглопустотное перекрытие, глубина опирания 160 мм. Пролет перекрытия 4,5 м.

Сбор нагрузки на стену (на 1 погонный метр кладки):

Расчет ведем согласно п.п. 4.11-4.15 «Пособия по проектированию каменных и армокаменных конструкций».

Так как глубина опирания перекрытия (160 мм) меньше высоты перекрытия (180 мм), принимаем треугольную эпюру напряжений по рисунку.

Проверим, выполняется ли условие формулы (17), приведенное в СНиП II-22-81 «Каменные и армокаменные конструкции»:

Nc ≤ Ψ *d*Rc*Ac, где

Nc = Q*1м = 1.89 т – нагрузка на 1 погонный метр кладки;

Ψ – коэффициент, при треугольной эпюре напряжений равный 0,5;

d – коэффициент, равный 1 для газобетона;

Rc – расчетное сопротивление газобетона, которое находим из таблицы 5 «Рекомендаций по применению стеновых мелких блоков из ячеистых бетонов» для марки газобетона М35 на растворе марки М10; с расчетным коэффициентом 0,9 Rc = 0,9*0,7 = 0,63 МПа = 63 т/м²;

Ac — площадь смятия, на которую передается нагрузка, равная 0,16*1 = 0,16 м.

В итоге: 1.89 т < 0,5*1*63*0,16 = 5,04 т – условие выполняется.

Максимальное напряжение на 1 погонный метр кладки равно:

2Q/a₀b = (2*1.89)/(0.16*1) = 24 т/м² = 0,24 МПа.

Определим, какую часть от расчетного сопротивления составляет максимальное напряжение: (0,24/0,63)*100% = 38%, что значительно меньше 80%, значит армирование кладки не требуется.

Пример 2. Расчет на смятие кладки из газобетона марки по плотности D600, по прочности B2,5 (М25) на растворе марки М10. Толщина стены 350 мм. На кладку опирается монолитное железобетонное перекрытие толщиной 180 мм, глубина опирания 120 мм. Пролет перекрытия 5 м.

Сбор нагрузки на стену (на 1 погонный метр кладки):

Расчет ведем согласно п.п. 4.11-4.15 «Пособия по проектированию каменных и армокаменных конструкций».

Так как глубина опирания перекрытия (120 мм) меньше высоты перекрытия (180 мм), принимаем треугольную эпюру напряжений по рисунку.

Проверим, выполняется ли условие формулы (17), приведенное в СНиП II-22-81 «Каменные и армокаменные конструкции»:

Nc ≤ Ψ *d*Rc*Ac, где

Nc = Q*1м = 2,51 т – нагрузка на 1 погонный метр кладки;

Ψ – коэффициент, при треугольной эпюре напряжений равный 0,5;

d – коэффициент, равный 1 для газобетона;

Rc – расчетное сопротивление газобетона, которое находим из таблицы 5 «Рекомендаций по применению стеновых мелких блоков из ячеистых бетонов» для марки газобетона М25 на растворе марки М10; с расчетным коэффициентом 0,9 Rc = 0,9*0,51 = 0,46 МПа = 46 т/м²;

Ac — площадь смятия, на которую передается нагрузка, равная 0,12*1 = 0,12 м.

В итоге: 2,51 т < 0,5*1*46*0,12 = 2,76 т – условие выполняется.

Максимальное напряжение на 1 погонный метр кладки равно:

2Q/a₀b = (2*2.51)/(0.12*1) = 42 т/м² = 0,42 МПа.

Определим, какую часть от расчетного сопротивления составляет максимальное напряжение: (0,42/0,46)*100% = 91%, что превышает 80%, значит кладку нужно армировать. Армируем кладку сеткой из проволоки Вр-I диаметром 4 мм с шагом стержней 100х100 мм.

Пример 3. Расчет на смятие кладки из газобетона марки по плотности D600, по прочности B2.5 (М25) на растворе марки М10. Толщина стены 350 мм. На кладку опирается монолитное железобетонное перекрытие толщиной 200 мм, глубина опирания 140 мм. Пролет перекрытия 6,4 м.

Сбор нагрузки на стену (на 1 погонный метр кладки):

Расчет ведем согласно п.п. 4.11-4.15 «Пособия по проектированию каменных и армокаменных конструкций».

Так как глубина опирания перекрытия (150 мм) меньше высоты перекрытия (180 мм), принимаем треугольную эпюру напряжений по рисунку.

Проверим, выполняется ли условие формулы (17), приведенное в СНиП II-22-81 «Каменные и армокаменные конструкции»:

Nc ≤ Ψ *d*Rc*Ac, где

Nc = Q*1м = 3,26 т – нагрузка на 1 погонный метр кладки;

Ψ – коэффициент, при треугольной эпюре напряжений равный 0,5;

d – коэффициент, равный 1 для газобетона;

Rc – расчетное сопротивление газобетона, которое находим из таблицы 5 «Рекомендаций по применению стеновых мелких блоков из ячеистых бетонов» для марки газобетона М25 на растворе марки М10; с расчетным коэффициентом 0,9 Rc = 0,9*0,51 = 0,46 МПа = 46 т/м²;

Ac — площадь смятия, на которую передается нагрузка, равная 0,15*1 = 0,15 м.

В итоге: 3,26 т > 0,5*1*46*0,14 = 3,22 т – условие не выполняется. Необходимо устройство монолитного пояса. Толщину монолитного пояса можно определить по таблице 6 «Пособия по проектированию каменных и армокаменных конструкций».

Выводы.

При незначительном отклонении исходных данных, результаты расчета получаются совсем разными. От чего же, как выясняется, зависит прочность кладки на смятие?

1. От пролета перекрытия, от нагрузок, приложенных на перекрытие.

2. От толщины и глубины опирания перекрытия. Чем больше глубина опирания, тем лучше себя чувствует кладка – это видно из примеров. Но здесь нужно учитывать, что формулы расчета, приведенные в примерах выше,  распространяются на случай, когда глубина опирания перекрытия меньше его толщины. Для всех остальных случаев необходимо пользоваться методикой расчета, приведенной в п. 4.15 «Пособия …», для нетреугольной эпюры напряжения формулы расчета отличаются от приведенных в примерах.

3. От марки газобетона и раствора.

Еще полезные статьи:

«Выбор материала для стен»

«Как подобрать перемычки в кирпичных стенах»

«Как подобрать перемычки в частном доме – примеры расчета.»

«Подбираем перемычки в кирпичных перегородках – примеры расчета. Проемы №1-3.»

«Подбираем перемычки в самонесущих кирпичных стенах — примеры расчета. Проемы №4-6.»

«Подбираем перемычки в несущих кирпичных стенах — примеры расчета. Проемы №7-11.»

«Как выполнить чертеж перемычек — схему перекрытия оконных и дверных проемов»

«Устройство металлической перемычки»

«Как рассчитать стены из кладки на устойчивость.»

«Как пробить проем в существующей стене.»

Расчёт на внецентренное сжатие простенка из газобетонных блоков по нелинейной деформационной модели

Теги: #ЛИРА-САПР #каменные_конструкции #верификация

Исходные данные

Материал — газобетонный блок автоклавного твердения на ц.п. растворе. Марка камня М50, марка раствора М75. Расчётное сопротивление кладки сжатию R=14.276*0.8=11.421 кгс/см2², определяется по таблице 3 СП 15.13330.2012, R_t=0.815773 кгс/см², R_u=2*R=2*11.421=22.842 кгс/см², R_tu=2*Rt=2*0.815773=1.631546 кгс/см². Размеры простенка b=100 см, h=38 см. Высота простенка l₀=290 см. По результатам определения внутренних усилий в сечении простенка возникают следующие усилия: N=16.057 т, изгибающие моменты Мх=0.314 т*м, Му=0 т*м, поперечные силы, Qx=0 т, Qy=0.18 т; Изгибающий момент действует в направлении стороны h.

Согласно п.6.12, расчётное сопротивление сжатию, следует умножить на коэффициент условий работы: 0.8 – для кладки из блоков и камней из крупнопористых бетонов и из автоклавных ячеистых бетонов

Определение деформационных характеристик кладки

Модуль деформации неармированной кладки при сжатии E=α*R_u=750*22.842=17131. 5 кгс/см².

Относительные деформации кладки при сжатии ε=R/E=11.421/17131.5=0.0007

Относительные деформации для нелинейных расчётов

Определение предельных деформаций при сжатии

Модуль деформации неармированной кладки при растяжении E_t=α*R_tu=750*1.631546=1223.6595 кгс/см².

Относительные деформации кладки при растяжении ε_t=R/E=0.815773/1223.6595=0.0006666667

Относительные деформации для нелинейных расчётов

Определение предельных деформаций при растяжении

Расчёт на внецентренное сжатие в плоскости изгиба

По п.7.7 Расчет внецентренно сжатых неармированных элементов каменных конструкций следует производить по формуле

N<=φ₁*m_g*R*A_c*ω

m_g=1 — коэффициент, учитывающий влияние длительной нагрузки и определяемый по формуле (16). При толщине стены более 30 см, принимается равным 1.

φ_1x=(φ_x+φ_cx)/2

φ — коэффициент продольного изгиба для всего сечения в плоскости действия изгибающего момента, определяемый по расчетной высоте элемента l₀.

По табл. 16, упругая характеристика α для кладки из крупных блоков, изготовленных из ячеистых бетонов автоклавного твердения, принимается равной 750

Для l₀=290 см, i_x=0.289*38=10.982 см, α=750, по таблице 19, при λ=l₀/i_x=290/10.982=26.407, φ=0.91138

		αn
		750
λn	21	0.95
λi	26.407	0. 91138
λn+1	28	0.9

φ_с — коэффициент продольного изгиба для сжатой части сечения, определяемый по фактической высоте элемента Н по таблице 18 в плоскости действия изгибающего момента при гибкости:

λ_iс=H/i_с

где h_с и i_с — высота и радиус инерции сжатой части поперечного сечения А_с в плоскости действия изгибающего момента.

Площадь сжатой части сечения определяется по результатам расчёта по нелинейной деформационной модели.

Расчет по НДМ

Ac=A=3800 см²

A=b*h=3800 см² — площадь поперечного сечения простенка;

e_0x=M_x/N=0.314/16.057=1.955533 см — эксцентриситет расчётной силы N относительно центра тяжести сечения;

e_v=0 см — случайный эксцентриситет продольной силы, для несущих стен толщиной 25 см и более не учитывается.

Высота сжатой части сечения h_cx=A_c/b=38 см;

Радиус инерции сжатой части сечения i_cx=0.289*h_cx=0.289*38=10.982 см, λ_cx=l₀/i_cx=290/10.982=26.407, φ_cx=0.91138

Коэффициент продольного изгиба: φ_1x=(φ_x+φ_cx)/2=(0.91138+0.91138)/2=0.91138

Коэффициент ω=1+(e_x+e_v)/h=1+(1. 955533+0)/38=1.051461 — для кладки из газобетонных блоков

Подставляя данные в формулу прочности простенка, получаем:

N=16.057 т<=φ_1x*m_g*R*A_c*φ_x=0.91138*11.421*1*3800*1.051461=41.589183 т

Коэффициент запаса 41.589183/16.057=2.590096729

Расчёт на центральное сжатие из плоскости изгиба

По п.7.1 Расчет внецентренно сжатых неармированных элементов каменных конструкций следует производить по формуле (10):

N<=φ_y*m_g*R*A

Определение коэффициента продольного изгиба

Для l₀=290 см, i_y=0.289*100=28.9 см, α=750, по таблице 19, при λ= l₀/i_y=290/28.9=10.03, φ1.

Подставляя значения в формулу (10), получаем:

N=16.057 т<=φ_y*m_g*R*A=1*1*11.421*3800=43.4 т

Коэффициент запаса 43. 4/16.057=2.702859

Характеристики материалов каменных конструкций, заданных для расчёта в программе

Расчёт в ПК ЛИРА САПР, выполняется по СП 15.13330.2012 по нелинейной деформационной модели кладки.

Характеристики материалов:

Характеристики материалов

Коэффициент 0.8 по п.6.12, учитывается при помощи коэффициента К1=0.8 к расчёту по первому предельному состоянию.

Внимание! Упругая характеристика, определяемая по табл.16, в зависимости от вида кладки, вводится вручную.

Коэффициенты условий работы, зависящие от типа раствора, применяются только для материалов из таблицы 2, для других материалов, коэффициент условий работы, следует задавать в столбце К1.

Сравнение результатов ручного расчёта с программным счётом

Сравнение выполним в табличной форме

Параметр для сравнения	Результат расчёта		Погрешность
	Ручной расчёт	ЛИРА-САПР
Коэффициент запаса прочности кладки при сжатии	2. 590096729	2.59	0.00%

Коэффициент запаса прочности кладки в ПК ЛИРА САПР

— Googlesuche

suchoptionen

Калькулятор бетонных блоков — определите, сколько блоков вам нужно

www.inchcalculator.com › … › Con crete & Masonry

Подсчитайте, сколько бетонных блоков вам нужно для стены или фундамента, и узнайте, как … Добавьте цену блока, чтобы получить приблизительную оценку стоимости материала.

Узнать больше · Калькулятор заполнения блоков · Бетон и кирпичная кладка

Ähnliche Fragen

Как рассчитать стоимость блочной стены?

Сколько я должен брать за блочную стену?

Сколько блоков по 100 мм на м2?

Сколько бетонных блоков на м2?

Стоимость установки стены из бетонных блоков в 2023 году — Калькулятор в дюймах

www. inchcalculator.com › … › Стоимость бетона

Установка стен из бетонных блоков обычно стоит от 10 до 15 долларов за квадратный фут. Подумайте о том, чтобы получить несколько профессиональных оценок для вашей стены или фундамента …

Калькулятор бетонных блоков

www.omnicalculator.com › строительство › бетон-…

Определите, сколько блоков вы будете использовать, разделив площадь стены на площадь блока. Узнайте цену за блок, затем умножьте количество блоков …

Калькулятор стоимости стен из шлакоблоков — Home Stratosphere

www.homestratosphere.com › cosinder-block-wall-cos…

01.12. 2022 · Воспользуйтесь этим простым в использовании калькулятором стоимости шлакоблоков, который подскажет, сколько шлакоблоков вам нужно и примерно сколько это будет …

Стоимость установки стены из бетонных блоков — Homewyse

www.homewyse.com › услуги › cost_to_install_co…

Для базового проекта с почтовым индексом 47474 и площадью 120 квадратных футов стоимость установки стены из бетонных блоков начинается от 14,46 до 18,74 долларов за квадратный фут*. Фактические затраты …

Калькулятор кирпичей и блоков. Быстрая оценка строительных материалов — AWBS Ltd

www.awbsltd.com › калькулятор кирпича и блоков

Быстро рассчитайте количество кирпичей или бетонных блоков, необходимых для вашего здания или ландшафтного проекта, с помощью простого калькулятора кирпича и блоков AWBS.

Стоимость стен из бетонных блоков – рассчитать цены на 2023 год

www.remodelingexpense.com › стоимость › себестоимость конц… 5.00, $1125.00 — 1285,00 долларов США; Стена из бетонных блоков – стоимость установки, $350,00 — $375,00 …

Калькулятор бетонных блоков для вашего проекта — Цены на 2023 год

www.checkatrade.com много бетонных блоков тебе нужно? Мы составили формулу бетонных блоков вместе с ориентировочной стоимостью в Великобритании.

Калькулятор и оценщик бетонных блоков

www.cemexusa.com › сопутствующие товары › расчет блоков…

Наши калькуляторы бетонных блоков помогают определить строительные материалы, необходимые для строительных проектов. Попробуйте сегодня!

2023 Стена из шлакоблока Стоимость | Цены на бетонные блоки для строительства

homeguide.com › Справочники по стоимости

05.04.2023 · Установка стен из шлакоблоков стоит от 8 до 40 долларов за квадратный фут, в зависимости от того, забор это, подпорная стена, стена гаража или дома, стена сарая , …

Ähnlichesuchanfragen

Стоимость блочной стены за погонный фут

12x8x16 Цена бетонного блока

сколько стоит блочная стена за квадратный фут?

Расчет стоимости блока CMU

Калькулятор стеновых блоков

Стоимость работ по укладке блока на блок

Цена бетонного блока 8x8x16

Стоимость бетонного блока стены за квадратный метр

Меры предосторожности при автоклавном строительстве газобетонные блоки

После автоклавный газобетонный блок используется для сухого строительства, строительная система обладает сильной адаптируемостью, удобной кладкой и гибкой сборкой, не предъявляет строгих требований к плоскостным и пространственным изменениям здания и может удовлетворить потребности изменений архитектурного дизайна. Кроме того, себестоимость производства блоков невысока, процесс производства прост, а изделие обладает хорошей прочностью, теплосбережением, влагостойкостью, теплоизоляционными и другими свойствами. Кроме того, местные материалы в регионе могут быть полностью использованы в соответствии с местными условиями. Использование шлака промышленных отходов в качестве сырья позволяет сэкономить ограниченные ресурсы. В то же время строительная техника проста и конструкция проста. Поэтому газобетонные блоки автоклавного производства широко используются в современных строительных объектах.

Принцип работы автоклавных газобетонных блоков

Проект кладки из автоклавных газобетонных блоков представляет собой каменную конструкцию из кирпича, камня, цемента, извести, песка и т. д., которая может выдерживать нагрузку надстройки прочно и имеет определенная морозостойкость, сохранение тепла, влаги, теплоизоляционные и другие свойства. Этот процесс подходит для каменной кладки и кирпичной кладки с заполнением стен, таких как автоклавные блоки из ячеистого бетона и небольшие блоки из легкого бетона для проектов промышленного и гражданского строительства. Блоки из ячеистого бетона автоклавного производства и небольшие блоки из легкого бетона имеют малый вес и могут использоваться в качестве заполняющих стен для снижения веса здания и сокращения инженерных затрат. Поэтому он широко используется в каркасных конструкциях, стенах жесткости и других конструкциях.

Меры предосторожности при строительстве блоков из автоклавного ячеистого бетона

1. При строительстве блоков из ячеистого бетона необходимо строго соблюдать технические показатели национальных стандартов, в которых они находятся.

2. Для стен с большими пролетами или высотой следует предусмотреть несущие балки и колонны. Как правило, когда длина стены превышает 5 м, посередине может быть установлена ​​железобетонная строительная колонна; когда высота стены превышает 3 м (стены ≤120 мм) или 4 м (стены ≥180 мм), можно добавить железобетон.

3. Ежедневная высота строительства контролируется в пределах 1,4 м, ежедневная высота строительства весной контролируется в пределах 1,2 м, а в дождливые дни строительство должно быть остановлено.

4. Растворные швы должны быть горизонтальными и вертикальными во время строительства, а верхний и нижний слои должны располагаться в шахматном порядке. Углы должны врезаться друг в друга. Миномет должен быть полным. После строительства растворные швы следует использовать внутри и снаружи исходного раствора, чтобы обеспечить полноту раствора.

5. Строительные швы стены должны быть выполнены наклонными плитами, длина наклонных плит должна быть не менее 2/3 высоты.

6. На границе между подоконником и стеной между окнами сосредоточены напряжения, и из-за усадки конструкции легко треснуть. Поэтому у подоконника целесообразно установить железобетонную монолитную ленту для сопротивления деформации.

7. Вогнутые и выпуклые части (такие как плинтусы, дождевики, карнизы, подоконники и т.д.) в горизонтальном направлении наружной поверхности газобетонных стен должны быть затоплены и стекать во избежание скопления воды.

8. Рассчитать количество слоев и рядов в соответствии с размером блока перед строительством, проверить и исправить стяжки. Обычный коммерческий бетон той же толщины, что и стена, можно залить заранее в основание стены.

9. Разумно организуйте сроки строительства, а не торопитесь работать вслепую. По возможности следует избегать строительства в сезон дождей.

10. Лучше выбирать специальный раствор с хорошими клеящими свойствами, его класс прочности должен быть не ниже М5, раствор должен обладать хорошей водоудерживающей способностью, в раствор можно добавлять неорганические или органические пластификаторы.

11. Для устранения усадочных трещин, вызванных температурными перепадами между основной конструкцией и подпорной стенкой, в месте примыкания блока к стеновой колонне необходимо оставить растяжки.

12. Из-за разных эксплуатационных показателей газобетонных блоков с разной плотностью в сухом состоянии и уровнями прочности не следует смешивать газобетонные блоки с разной плотностью в сухом состоянии и уровнями прочности, а газобетонные блоки нельзя смешивать с другими блоками или блоками .