Расчет газобетона: Онлайн калькулятор расчета количества газобетонных блоков

Расчет кладки из газобетона на смятие под действием нагрузки от перекрытия

Один из наиболее часто задаваемых вопросов: нужен ли распределительный монолитный пояс под перекрытием, если стены газобетонные? Очень хочется сказать: не просто нужен, но обязателен. Но это говорит опыт проектировщика – сколько строителей обращались с проблемой: трещит газобетон! И причин у такой проблемы много: это и неправильно выбранная марка газобетона, и отсутствие расчета, и к сожалению, просто плохое качество материала. Но заказчика такой довод, как опыт, обычно не устраивает, ему нужны более веские основания – он-то знает, что стена с монолитным поясом будет стоить дороже стены без него.

Рассмотрим, какие варианты вообще возможны:

1) Опирание перекрытия на кладку без дополнительных мероприятий.

2) Опирание перекрытия на армированную кладку. Армирование устраивается, если по результату расчета напряжение в стене от действия перекрытия составляет более 80% несущей способности стены – оставшиеся 20% запаса считаются ненадежными для кладки, ее нужно армировать.

3) Опирание на монолитный пояс, либо на распределительный пояс из полнотелого кирпича, выполненный в один или несколько рядов.

Рассмотрим несколько примеров расчета газобетона на смятие по возрастающей (от первого варианта и далее).

Пример 1. Расчет на смятие кладки из газобетона марки по плотности D600, по прочности B3.5 (М50) на растворе марки М10. Толщина стены 350 мм. На кладку опирается сборное круглопустотное перекрытие, глубина опирания 160 мм. Пролет перекрытия 4,5 м.

Сбор нагрузки на стену (на 1 погонный метр кладки):

Расчет ведем согласно п.п. 4.11-4.15 «Пособия по проектированию каменных и армокаменных конструкций».

Так как глубина опирания перекрытия (160 мм) меньше высоты перекрытия (180 мм), принимаем треугольную эпюру напряжений по рисунку.

Проверим, выполняется ли условие формулы (17), приведенное в СНиП II-22-81 «Каменные и армокаменные конструкции»:

Nc ≤ Ψ *d*Rc*Ac, где

Nc = Q*1м = 1.89 т – нагрузка на 1 погонный метр кладки;

Ψ – коэффициент, при треугольной эпюре напряжений равный 0,5;

d – коэффициент, равный 1 для газобетона;

Rc – расчетное сопротивление газобетона, которое находим из таблицы 5 «Рекомендаций по применению стеновых мелких блоков из ячеистых бетонов» для марки газобетона М35 на растворе марки М10; с расчетным коэффициентом 0,9 Rc = 0,9*0,7 = 0,63 МПа = 63 т/м²;

Ac — площадь смятия, на которую передается нагрузка, равная 0,16*1 = 0,16 м.

В итоге: 1.89 т < 0,5*1*63*0,16 = 5,04 т – условие выполняется.

Максимальное напряжение на 1 погонный метр кладки равно:

2Q/a₀b = (2*1.89)/(0.16*1) = 24 т/м² = 0,24 МПа.

Определим, какую часть от расчетного сопротивления составляет максимальное напряжение: (0,24/0,63)*100% = 38%, что значительно меньше 80%, значит армирование кладки не требуется.

Пример 2. Расчет на смятие кладки из газобетона марки по плотности D600, по прочности B2,5 (М25) на растворе марки М10. Толщина стены 350 мм. На кладку опирается монолитное железобетонное перекрытие толщиной 180 мм, глубина опирания 120 мм. Пролет перекрытия 5 м.

Сбор нагрузки на стену (на 1 погонный метр кладки):

Расчет ведем согласно п.п. 4.11-4.15 «Пособия по проектированию каменных и армокаменных конструкций».

Так как глубина опирания перекрытия (120 мм) меньше высоты перекрытия (180 мм), принимаем треугольную эпюру напряжений по рисунку.

Проверим, выполняется ли условие формулы (17), приведенное в СНиП II-22-81 «Каменные и армокаменные конструкции»:

Nc ≤ Ψ *d*Rc*Ac, где

Nc = Q*1м = 2,51 т – нагрузка на 1 погонный метр кладки;

Ψ – коэффициент, при треугольной эпюре напряжений равный 0,5;

d – коэффициент, равный 1 для газобетона;

Rc – расчетное сопротивление газобетона, которое находим из таблицы 5 «Рекомендаций по применению стеновых мелких блоков из ячеистых бетонов» для марки газобетона М25 на растворе марки М10; с расчетным коэффициентом 0,9 Rc = 0,9*0,51 = 0,46 МПа = 46 т/м²;

Ac — площадь смятия, на которую передается нагрузка, равная 0,12*1 = 0,12 м.

В итоге: 2,51 т < 0,5*1*46*0,12 = 2,76 т – условие выполняется.

Максимальное напряжение на 1 погонный метр кладки равно:

2Q/a₀b = (2*2.51)/(0.12*1) = 42 т/м² = 0,42 МПа.

Определим, какую часть от расчетного сопротивления составляет максимальное напряжение: (0,42/0,46)*100% = 91%, что превышает 80%, значит кладку нужно армировать. Армируем кладку сеткой из проволоки Вр-I диаметром 4 мм с шагом стержней 100х100 мм.

Пример 3. Расчет на смятие кладки из газобетона марки по плотности D600, по прочности B2.5 (М25) на растворе марки М10. Толщина стены 350 мм. На кладку опирается монолитное железобетонное перекрытие толщиной 200 мм, глубина опирания 140 мм. Пролет перекрытия 6,4 м.

Сбор нагрузки на стену (на 1 погонный метр кладки):

Расчет ведем согласно п.п. 4.11-4.15 «Пособия по проектированию каменных и армокаменных конструкций».

Так как глубина опирания перекрытия (150 мм) меньше высоты перекрытия (180 мм), принимаем треугольную эпюру напряжений по рисунку.

Проверим, выполняется ли условие формулы (17), приведенное в СНиП II-22-81 «Каменные и армокаменные конструкции»:

Nc ≤ Ψ *d*Rc*Ac, где

Nc = Q*1м = 3,26 т – нагрузка на 1 погонный метр кладки;

Ψ – коэффициент, при треугольной эпюре напряжений равный 0,5;

d – коэффициент, равный 1 для газобетона;

Rc – расчетное сопротивление газобетона, которое находим из таблицы 5 «Рекомендаций по применению стеновых мелких блоков из ячеистых бетонов» для марки газобетона М25 на растворе марки М10; с расчетным коэффициентом 0,9 Rc = 0,9*0,51 = 0,46 МПа = 46 т/м²;

Ac — площадь смятия, на которую передается нагрузка, равная 0,15*1 = 0,15 м.

В итоге: 3,26 т > 0,5*1*46*0,14 = 3,22 т – условие не выполняется. Необходимо устройство монолитного пояса. Толщину монолитного пояса можно определить по таблице 6 «Пособия по проектированию каменных и армокаменных конструкций».

Выводы.

При незначительном отклонении исходных данных, результаты расчета получаются совсем разными. От чего же, как выясняется, зависит прочность кладки на смятие?

1. От пролета перекрытия, от нагрузок, приложенных на перекрытие.

2. От толщины и глубины опирания перекрытия. Чем больше глубина опирания, тем лучше себя чувствует кладка – это видно из примеров. Но здесь нужно учитывать, что формулы расчета, приведенные в примерах выше,  распространяются на случай, когда глубина опирания перекрытия меньше его толщины. Для всех остальных случаев необходимо пользоваться методикой расчета, приведенной в п. 4.15 «Пособия …», для нетреугольной эпюры напряжения формулы расчета отличаются от приведенных в примерах.

3. От марки газобетона и раствора.

Еще полезные статьи:

«Выбор материала для стен»

«Как подобрать перемычки в кирпичных стенах»

«Как подобрать перемычки в частном доме – примеры расчета.»

«Подбираем перемычки в кирпичных перегородках – примеры расчета. Проемы №1-3.»

«Подбираем перемычки в самонесущих кирпичных стенах — примеры расчета. Проемы №4-6.»

«Подбираем перемычки в несущих кирпичных стенах — примеры расчета. Проемы №7-11.»

«Как выполнить чертеж перемычек — схему перекрытия оконных и дверных проемов»

«Устройство металлической перемычки»

«Как рассчитать стены из кладки на устойчивость.»

«Как пробить проем в существующей стене.»

Газобетонные блоки как рассчитать. Расчёт газобетона

27 марта 2022

  Как рассчитать кладку стен из газобетонного блока? Газобетонные блоки являются одним из самых популярных строительных материалов. Сегодня из газоблока строят дома, коттеджи, гаражи и даже бани. Именно поэтому при покупке стройматериала в Москве вопрос о расчёте газоблока встает очень остро. Рассчитать необходимое количество газобетонных блоков для возведения стен можно самостоятельно без специальных знаний. Существует два основных способа расчета – один основывается на знании площади стен, а второй – их объема. Однако оба варианта применимы лишь для стандартных прямоугольных стен. 

Условие:

• ✅ дом со стенами 12 и 18 м;
• ✅ высота потолка 3 м;
• ✅ размер газоблока 600х250х200 мм;
• ✅ кладка в 0.5 блока (1 блок вдоль).

Решение:

 ЧЕРЕЗ ПЛОЩАДЬ:

• ✅ общая длина стен: 12 × 2 + 18 × 2 = 60 м;
• ✅ общая площадь стен: 60 × 3 = 180 м2;
• ✅ площадь боковой поверхности блока (ложка): 0.600 × 0.200 = 0.12 м2;
• ✅ количество блоков: 180 / 0.12 =  1500 шт.

 ЧЕРЕЗ ОБЪЕМ:

• ✅ объем стены (площадь стены × толщина блока): 180 × 0. 250 = 45 м3;
• ✅ объем блока: 0.600 × 0.250 × 0.200 = 0.03 м3;

✅количество блоков: 45 / 0.03 = 1500 шт.

  Для более точного подсчета материалов необходимо отдельно учитывать площади под оконные и дверные проемы, перемычки. Расчет производится аналогичным способом.

ТАБЛИЦА: Сколько блоков в кубе газобетона?

Размер блока, мм	Объем, м3	Количество в 1 м3, шт.
600×200×200	0.024	41.7
600×250×200	0.03	33.3
600×300×200	0.036	27.8
600×350×200	0. 042	23.8
600×375×200	0.045	22.2
600×400×200	0.048	20.8
600×450×200	0.054	18.5
600×500×200	0.06	16.7
600×250×250	0.0375	26.7
600×300×250	0.045	22.2
600×350×250	0.0525	19.0
600×375×250	0.05625	17. 8
600×400×250	0.06	16.7
600×450×250	0.0675	14.8
600×500×250	0.075	13.3
625×500×75	0.023	42.7
625×500×100	0.031	32.0
625×500×125	0.039	25.6

Онлайн калькулятор расчета газобетонных блоков 

    Онлайн калькулятор газобетонных блоков применяется для расчета количества строительных материалов, необходимых для возведения стен домов, гаражей, хозяйственных и других помещений. Дополнительно могут быть учтены размеры фронтонов постройки, дверные и оконные проемы, а так же сопутствующие материалы: строительный раствор и кладочная сетка. Воспользоваться можно нашим онлайн калькулятором газобетонных блоков.

   Калькулятор расчета газобетонных блоков для стен внутренних перегородок аналогичен, только при расчете берут размеры перегородочных блоков. Вычисление перегородочных блоков (150×250×625) для площади в 45 кв. м. показывает, что их количество равно числу блоков для наружных стен, так как единицы площади одного блока идентичны из-за одинаковых параметров длины и высоты – при кладке перегородки шириной 150 мм. Объем же получается в два раза меньше: 45×0,150=6,75 куб. м. 

Другие статьи

Исследование несущей способности перегородок из автоклавного ячеистого бетона на основе глубокого обучения: статья журнала «Бизнес и менеджмент»

Для дальнейшего исследования несущей способности плит из ячеистого бетона под давлением пара предлагается строительство на основе глубокого обучения характеристик давления плит из автоклавного ячеистого бетона. методы исследования. Через автоклавный газобетон определяют несущую способность единичного коэффициента корреляции, взаимосвязь между узловой силой и перемещением узла и связь между ними, расчет жесткости автоклавного газобетона, получают условие текучести плит из автоклавного газобетона. Проведен анализ линейной потери устойчивости и нелинейной потери устойчивости сэндвич-панелей из газобетона AUTOclaved, а также рассчитана несущая способность сэндвич-панелей из газобетона автоклавной обработки для проведения анализа несущей способности. Результаты испытаний показывают, что этот метод может эффективно улучшить несущую способность многослойного газобетона автоклавного твердения.

Предварительный просмотр статьи

Top

1. Введение

Автоклавная газобетонная плита (AAC) представляет собой новый тип легкого и пористого зеленого строительного материала, который изготавливается из цемента, извести и песка в качестве основного сырья и оснащен с различным количеством антикоррозийной стальной сетки в соответствии с требованиями к структурным характеристикам. Он имеет преимущества легкого веса, огнестойкости, звукоизоляции, теплоизоляции и так далее. В настоящее время железобетонная плита с автоклавной газобетонной плитой, используемая для повышения сопротивления изгибу и трещиностойкости автоклавной газобетонной плиты, все больше и больше применяется в высотных строительных конструкциях и промышленных заводских зданиях. Основными структурами перегородок из автоклавного газобетона являются тонкая оболочка, монолитная большая опалубка и различные виды межслойной структуры из газобетона со скользящей мембраной. Автоклавная газобетонная перегородка в основном используется для оптимизации прочности на растяжение. Перегородка из автоклавного газобетона обладает высокой конструкционной прочностью, хорошей долговечностью, устойчивостью к высоким температурам, экономией стального сырья и более низкой стоимостью, чем одинарная бетонная перегородка (Kai X, Qingshan D, Lujun C и др. (2018)). Применяемые правила проектирования плит из автоклавного газобетона в Китае в основном включают JGJ / T17-2008 «Технический регламент по применению плит из автоклавного ячеистого бетона» и GB 15762-2008 «Плита из автоклавного ячеистого бетона». Эти два правила и стандарты содержат соответствующие положения для проверки изделий из автоклавного ячеистого бетона, а также для испытаний и измерения характеристик материалов, но только для проектирования армирования плит из автоклавного ячеистого бетона, чтобы проектировщики могли ссылаться на руководящие положения. В реальном производственном процессе производителю необходимо ссылаться на правила для обычно используемых спецификаций пластин для проектирования арматуры, теоретические результаты проектирования арматуры можно сравнивать и проверять с помощью экспериментальных исследований и анализа моделирования методом конечных элементов, чтобы способствовать крупномасштабное промышленное производство плит автоклавного газобетона и их применение в практическом машиностроении.

В литературе (Kamil GM, Liang Q Q, Hadi MNS. (2018)), круговой стальной стержень HPB300 и высокопластичный холоднокатаный ребристый стальной стержень CRB600H использовались в качестве стальных стержней, несущих пол, и экспериментальное исследование характеристик изгиба велась методом централизованной загрузки. Наблюдают за трещиноватым состоянием плиты перекрытия из автоклавного газобетона и измеряют деформации автоклавного ячеистого бетона и стального стержня, а также среднепролетный прогиб плиты перекрытия. Однако этим методом нельзя получить условия текучести перегородок из автоклавного газобетона, что приводит к неубедительным результатам характеристик перегородок на изгиб. В литературе (Zhang D, Gu XL, Yu Q Q и др. (2018)) была создана трехмерная численная модель конечно-элементной обшивки из автоклавного ячеистого бетона на основе программного обеспечения ABAQUS и проведено сравнение результатов моделирования прогиба в середине пролета, растрескивающей нагрузки и предельная нагрузка с результатами испытаний для проверки рациональности конечно-элементной модели. Далее изучалось влияние ширины, толщины, длины и коэффициента армирования автоклавной газобетонной плиты на ее механические свойства. Однако исследование пренебрегало анализом взаимосвязи между совместной силой и совместным перемещением бетонной плиты перегородки, что привело к некоторым ограничениям экспериментальных результатов. В литературе (Ding F X , Luo L , Wang L , et al. (2018)) предлагается, чтобы в процессе проверки качества автоклавного ячеистого бетона инспекторы проводили визуальную оценку дефектов в соответствии с опытом, навыками и инженерным мнением. Однако этот процесс субъективен, трудоемок, требует много времени и затруднен из-за необходимости доступа ко многим частям сложной конструкции. Для решения этой проблемы предлагается почти автоматическая модель обнаружения, основанная на обработке изображений и глубоком обучении, для обнаружения дефектов в типичных недоступных областях бетонных конструкций, чтобы улучшить характеристики сжатия автоклавных газобетонных перегородок. Однако этот метод не рассчитывает жесткость автоклавного газобетона, поэтому эффект повышения несущей способности не очевиден.

Полный список статей

Поиск в этом журнале:

Сброс

Просмотр полного списка содержания журнала

Модификация формулы Уоттерса для простых газобетонных стен

[1] Чехура, Дж. : Строительная физика 10. Акустика строительных конструкций. Прага: Отделение ЧВУТ, 1997, ISBN 80-01-01593-9.

[2] СТН ЕН ИСО 717-1:2000, Акустика. Годнотение звукоизоляционных властей будов и строительных конструкций. Часть 1: Вздуховая непризвучность.

[3] Коллектив: Каталог акустических властных конструкций. ВУПС Прага, (1974).

[4] Zajac, J. a kol.: Odborný posudok: Meranie vzduchovej nepriezvučnosti stien z pórobetónu YTONG. STU Stavebná fakulta, Братислава, май (2005).

[5] Менджан, Р.: Почитательная программа Акустика´05, Братислава, (2005).

[6] Michalovýchová, V.: Теоретико-экспериментальный анализ звукоизоляционных мощностей однодуховых поробетоновых источников YTONG. Прака ШВК, (2006).

[7] Томашович П. , Длхи Д., Гашпаровичова В., Рыхтарикова М.: Акустика будов. Строительная и урбанистическая акустика. Братислава: Выдача СТУ, 2009 г., ISBN 978-80-227-3019-8.

[8] Ваверка, Й., Козел, В., Ладыш, Л., Либерко, М., Чибик, Й.: Стабильная физика I., Урбанистическая, строительная и простая акустика. Брно: Высокое техническое образование в Брне, Награды ВУТИУМ, 1998, ISBN 80-214-1283-6.

[9] Menďan, R .: Теоретический индекс вздуховей неприемлемости деликатесов stien z pórobetónu YTONG. Odborný posudok, Братислава, май (2005).

[10] Галахия и кол.