Расчет газобетона: Онлайн калькулятор расчета количества газобетонных блоков

Расчёт на внецентренное сжатие простенка из газобетонных блоков по нелинейной деформационной модели

Теги: #ЛИРА-САПР #каменные_конструкции #верификация

Исходные данные

Материал — газобетонный блок автоклавного твердения на ц.п. растворе. Марка камня М50, марка раствора М75. Расчётное сопротивление кладки сжатию R=14.276*0.8=11.421 кгс/см2², определяется по таблице 3 СП 15.13330.2012, R_t=0.815773 кгс/см², R_u=2*R=2*11.421=22.842 кгс/см², R_tu=2*Rt=2*0.815773=1.631546 кгс/см². Размеры простенка b=100 см, h=38 см. Высота простенка l₀=290 см. По результатам определения внутренних усилий в сечении простенка возникают следующие усилия: N=16.057 т, изгибающие моменты Мх=0.314 т*м, Му=0 т*м, поперечные силы, Qx=0 т, Qy=0.18 т; Изгибающий момент действует в направлении стороны h.

Согласно п.6.12, расчётное сопротивление сжатию, следует умножить на коэффициент условий работы: 0. 8 – для кладки из блоков и камней из крупнопористых бетонов и из автоклавных ячеистых бетонов

Определение деформационных характеристик кладки

Модуль деформации неармированной кладки при сжатии E=α*R_u=750*22.842=17131.5 кгс/см².

Относительные деформации кладки при сжатии ε=R/E=11.421/17131.5=0.0007

Относительные деформации для нелинейных расчётов

Определение предельных деформаций при сжатии

Модуль деформации неармированной кладки при растяжении E_t=α*R_tu=750*1.631546=1223.6595 кгс/см².

Относительные деформации кладки при растяжении ε_t=R/E=0.815773/1223.6595=0.0006666667

Относительные деформации для нелинейных расчётов

Определение предельных деформаций при растяжении

Расчёт на внецентренное сжатие в плоскости изгиба

По п. 7.7 Расчет внецентренно сжатых неармированных элементов каменных конструкций следует производить по формуле

N<=φ₁*m_g*R*A_c*ω

m_g=1 — коэффициент, учитывающий влияние длительной нагрузки и определяемый по формуле (16). При толщине стены более 30 см, принимается равным 1.

φ_1x=(φ_x+φ_cx)/2

φ — коэффициент продольного изгиба для всего сечения в плоскости действия изгибающего момента, определяемый по расчетной высоте элемента l₀.

По табл. 16, упругая характеристика α для кладки из крупных блоков, изготовленных из ячеистых бетонов автоклавного твердения, принимается равной 750

Для l₀=290 см, i_x=0.289*38=10.982 см, α=750, по таблице 19, при λ=l₀/i_x=290/10.982=26.407, φ=0.91138

		αn
		750
λn	21	0. 95
λi	26.407	0.91138
λn+1	28	0.9

φ_с — коэффициент продольного изгиба для сжатой части сечения, определяемый по фактической высоте элемента Н по таблице 18 в плоскости действия изгибающего момента при гибкости:

λ_iс=H/i_с

где h_с и i_с — высота и радиус инерции сжатой части поперечного сечения А_с в плоскости действия изгибающего момента.

Площадь сжатой части сечения определяется по результатам расчёта по нелинейной деформационной модели.

Расчет по НДМ

Ac=A=3800 см²

A=b*h=3800 см² — площадь поперечного сечения простенка;

e_0x=M_x/N=0. 314/16.057=1.955533 см — эксцентриситет расчётной силы N относительно центра тяжести сечения;

e_v

Высота сжатой части сечения h_cx=A_c/b=38 см;

Радиус инерции сжатой части сечения i_cx=0.289*h_cx=0.289*38=10.982 см, λ_cx=l₀/i_cx=290/10.982=26.407, φ_cx=0.91138

		αn
		750
λn	21	0.95
λi	26.407	0.91138
λn+1	28	0. 9

Коэффициент продольного изгиба: φ_1x=(φ_x+φ_cx)/2=(0.91138+0.91138)/2=0.91138

Коэффициент ω=1+(e_x+e_v)/h=1+(1.955533+0)/38=1.051461 — для кладки из газобетонных блоков

Подставляя данные в формулу прочности простенка, получаем:

N=16.057 т<=φ_1x*m_g*R*A_c*φ_x

Коэффициент запаса 41.589183/16.057=2.590096729

Расчёт на центральное сжатие из плоскости изгиба

По п.7.1 Расчет внецентренно сжатых неармированных элементов каменных конструкций следует производить по формуле (10):

N<=φ_y*m_g*R*A

Определение коэффициента продольного изгиба

Для l₀=290 см, i_y=0.289*100=28.9 см, α=750, по таблице 19, при λ= l₀/i_y=290/28. 9=10.03, φ1.

Подставляя значения в формулу (10), получаем:

N=16.057 т<=φ_y*m_g*R*A=1*1*11.421*3800=43.4 т

Коэффициент запаса 43.4/16.057=2.702859

Характеристики материалов каменных конструкций, заданных для расчёта в программе

Расчёт в ПК ЛИРА САПР, выполняется по СП 15.13330.2012 по нелинейной деформационной модели кладки.

Характеристики материалов:

Характеристики материалов

Коэффициент 0.8 по п.6.12, учитывается при помощи коэффициента К1=0.8 к расчёту по первому предельному состоянию.

Внимание! Упругая характеристика, определяемая по табл.16, в зависимости от вида кладки, вводится вручную.

Коэффициенты условий работы, зависящие от типа раствора, применяются только для материалов из таблицы 2, для других материалов, коэффициент условий работы, следует задавать в столбце К1.

Сравнение результатов ручного расчёта с программным счётом

Сравнение выполним в табличной форме

Параметр для сравнения	Результат расчёта		Погрешность
	Ручной расчёт	ЛИРА-САПР
Коэффициент запаса прочности кладки при сжатии	2. 590096729	2.59	0.00%

Коэффициент запаса прочности кладки в ПК ЛИРА САПР

Газобетонные блоки как рассчитать. Расчёт газобетона

27 марта 2022

  Как рассчитать кладку стен из газобетонного блока? Газобетонные блоки являются одним из самых популярных строительных материалов. Сегодня из газоблока строят дома, коттеджи, гаражи и даже бани. Именно поэтому при покупке стройматериала в Москве вопрос о расчёте газоблока встает очень остро. Рассчитать необходимое количество газобетонных блоков для возведения стен можно самостоятельно без специальных знаний. Существует два основных способа расчета – один основывается на знании площади стен, а второй – их объема. Однако оба варианта применимы лишь для стандартных прямоугольных стен. 

Условие:

• ✅ дом со стенами 12 и 18 м;
• ✅ высота потолка 3 м;
• ✅ размер газоблока 600х250х200 мм;
• ✅ кладка в 0. 5 блока (1 блок вдоль).

Решение:

 ЧЕРЕЗ ПЛОЩАДЬ:

• ✅ общая длина стен: 12 × 2 + 18 × 2 = 60 м;
• ✅ общая площадь стен: 60 × 3 = 180 м2;
• ✅ площадь боковой поверхности блока (ложка): 0.600 × 0.200 = 0.12 м2;
• ✅ количество блоков: 180 / 0.12 =  1500 шт.

 ЧЕРЕЗ ОБЪЕМ:

• ✅ объем стены (площадь стены × толщина блока): 180 × 0.250 = 45 м3;
• ✅ объем блока: 0.600 × 0.250 × 0.200 = 0.03 м3;

✅количество блоков: 45 / 0.03 = 1500 шт.

  Для более точного подсчета материалов необходимо отдельно учитывать площади под оконные и дверные проемы, перемычки. Расчет производится аналогичным способом.

ТАБЛИЦА: Сколько блоков в кубе газобетона?

Размер блока, мм	Объем, м3	Количество в 1 м3, шт.
600×200×200	0.024	41.7
600×250×200	0.03	33.3
600×300×200	0.036	27.8
600×350×200	0.042	23.8
600×375×200	0.045	22.2
600×400×200	0.048	20.8
600×450×200	0.054	18.5
600×500×200	0.06	16.7
600×250×250	0. 0375	26.7
600×300×250	0.045	22.2
600×350×250	0.0525	19.0
600×375×250	0.05625	17.8
600×400×250	0.06	16.7
600×450×250	0.0675	14.8
600×500×250	0.075	13.3
625×500×75	0.023	42.7
625×500×100	0.031	32. 0
625×500×125	0.039	25.6

    Онлайн калькулятор газобетонных блоков применяется для расчета количества строительных материалов, необходимых для возведения стен домов, гаражей, хозяйственных и других помещений. Дополнительно могут быть учтены размеры фронтонов постройки, дверные и оконные проемы, а так же сопутствующие материалы: строительный раствор и кладочная сетка. Воспользоваться можно нашим онлайн калькулятором газобетонных блоков.

   Калькулятор расчета газобетонных блоков для стен внутренних перегородок аналогичен, только при расчете берут размеры перегородочных блоков. Вычисление перегородочных блоков (150×250×625) для площади в 45 кв. м. показывает, что их количество равно числу блоков для наружных стен, так как единицы площади одного блока идентичны из-за одинаковых параметров длины и высоты – при кладке перегородки шириной 150 мм. Объем же получается в два раза меньше: 45×0,150=6,75 куб. м. 

Особенности расчета теплопроводности влажного автоклавного газобетона

Автор

Внесен в список:

• Беата Баккель-Бжозовска

  (Факультет строительства и наук об окружающей среде, Институт строительства и транспорта, Белостокский технологический университет, ул. Вейска 45, 15-351 Белосток, Польша)

• Никицин Вадим Иванович

  (Машиностроительный факультет Брестского государственного технического университета, ул. Московская, 267, 224017 Брест, Беларусь)

• Abdrahman Alsabry

  (Факультет строительства, архитектуры и экологии, Инженерно-строительный институт Зелена-Гурского университета, ул. Проф. З. Шафрана, 1, 65-516 Зелена-Гура, Польша)

• Никицин Серафим Константинович

  (факультет электронных информационных систем, Брестский государственный технический университет, ул. Московская, 267, 224017 Брест, Беларусь)

• Wioleta Rutkowska

  (Факультет строительства и наук об окружающей среде, Институт строительства и транспорта, Белостокский технологический университет, ул. Wiejska 45, 15-351 Белосток, Польша)

Зарегистрирован:

Реферат

Поровое пространство автоклавных газобетонов (АГС), независимо от их кажущейся плотности, представлено крупными порами, образующимися в результате газообразования, и мелкими капиллярными порами. При свободном поглощении жидкой влаги заполняются только капиллярные поры. Крупные поры содержат паровоздушную смесь. Учитывая такое бимодальное распределение пор по размерам, предлагается определять теплопроводность влажного АПК в два этапа. Во-первых, следует рассматривать неоднородную тройную систему, состоящую из твердого скелета с мелкопористой структурой, содержащей газ и жидкую влагу. Затем учитывается бинарная система, первым компонентом которой является упомянутая тройная система, а другим компонентом являются изолированные газовые включения в крупных порах. Для определения теплопроводности тройной системы использовали зависимости, построенные с использованием теории обобщенной проводимости. Теплопроводность бинарной системы рассчитывалась по известным формулам. Установлено, что результаты расчетов теплопроводности по предложенному двухступенчатому методу отклоняются от экспериментальных данных в диапазоне от -7,29до +5,75% при среднем отклонении -0,71%. При одноэтапном методе расчета (при унимодальном распределении пор) разброс аналогичных данных составляет от -30,72 до -21,98 % при среднем отклонении -26 %.

Предлагаемое цитирование

• Беата Баккель-Бжозовска и Вадзим И. Никицин и Абдрахман Алсабри и Серафим К. Никицин и Виолета Рутковска, 2022. Особенности расчета теплопроводности влажного автоклавного газобетона , » Энергии, МДПИ, вып. 15(16), страницы 1-11, август.

Обработчик: RePEc:gam:jeners:v:15:y:2022:i:16:p:5831-:d:885974

как

HTMLHTML с абстрактным простым текстомпростой текст с абстрактнымBibTeXRIS (EndNote, RefMan, ProCite)ReDIFJSON

Скачать полный текст от издателя

URL-адрес файла: https://www. mdpi.com/1996-1073/15/16/5831/pdf
Ограничение на загрузку: нет


---

URL-адрес файла: https://www.mdpi.com/ 1996-1073/15/16/5831/
Ограничение на загрузку: №
—>

Список ссылок на IDEAS

как

HTMLHTML с абстрактным простым текстомпростой текст с абстрактнымBibTeXRIS (EndNote, RefMan, ProCite)ReDIFJSON

1. Абдрахман Алсабри и Беата Баккель-Бжозовска и Вадим И. Никицин и Серафим К. Никицин, 2022. » Уравнения для расчета теплопроводности капиллярно-пористых материалов с избыточной сорбционной влажностью ,» Устойчивое развитие, MDPI, vol. 14(10), страницы 1-14, май.
2. Абдрахман Альсабри и Беата Бакиель-Бжозовска и Вадим И. Никицин, 2020. « Зависимости для определения теплопроводности влажных капиллярно-пористых материалов «, Энергии, МДПИ, вып. 13(12), страницы 1-14, июнь.

Полные ссылки (включая те, которые не соответствуют элементам в IDEAS)

Наиболее связанные элементы

Это элементы, которые чаще всего цитируют те же работы, что и этот, и цитируются теми же работами, что и этот.

1. Абдрахман Альсабри и Беата Баккель-Бжозовска и Вадзим И. Никицин и Серафим К. Никицин, 2022. « Уравнения для расчета теплопроводности капиллярно-пористых материалов с избыточным содержанием влаги «, Устойчивое развитие, MDPI, vol. 14(10), страницы 1-14, май.

Подробнее об этом изделии

Ключевые слова

эффективная теплопроводность; автоклавный газобетон; бимодальное распределение пор по размерам; моделирование структуры влажного материала; теория обобщенной проводимости;
Все эти ключевые слова.

Статистика

Доступ и статистика загрузки

Исправления

Все материалы на этом сайте предоставлены соответствующими издателями и авторами. Вы можете помочь исправить ошибки и упущения. При запросе исправления укажите дескриптор этого элемента: RePEc:gam:jeners:v:15:y:2022:i:16:p:5831-:d:885974 . См. общую информацию о том, как исправить материал в RePEc.

По техническим вопросам, касающимся этого элемента, или для исправления его авторов, названия, реферата, библиографической информации или информации для загрузки, обращайтесь: . Общие контактные данные провайдера: https://www.mdpi.com .

Если вы создали этот элемент и еще не зарегистрированы в RePEc, мы рекомендуем вам сделать это здесь. Это позволяет связать ваш профиль с этим элементом. Это также позволяет вам принимать потенциальные ссылки на этот элемент, в отношении которых мы не уверены.

Если CitEc распознал библиографическую ссылку, но не связал с ней элемент в RePEc, вы можете помочь с помощью этой формы .

Если вы знаете об отсутствующих элементах, ссылающихся на этот, вы можете помочь нам создать эти ссылки, добавив соответствующие ссылки таким же образом, как указано выше, для каждого ссылающегося элемента. Если вы являетесь зарегистрированным автором этого элемента, вы также можете проверить вкладку «Цитаты» в своем профиле RePEc Author Service, так как некоторые цитаты могут ожидать подтверждения.

По техническим вопросам относительно этого элемента или для исправления его авторов, названия, реферата, библиографической информации или информации для загрузки обращайтесь к менеджеру по индексированию MDPI (адрес электронной почты доступен ниже). Общие контактные данные провайдера: https://www.mdpi.com .

Обратите внимание, что фильтрация исправлений может занять пару недель. различные услуги RePEc.

Модификация формулы Уоттерса для простых газобетонных стен

Главная Прикладная механика и материалы Прикладная механика и материалы Vol. 820 Модификация формулы Уоттерса для простых…

Предварительный просмотр статьи

Аннотация:

В статье представлена ​​математическая модификация формулы Уоттерса, используемая в модифицированном методе Уоттерса. Эта формула выражает зависимость коэффициента звукоизоляции от массы поверхности (закон массы). На основании предыдущих исследований, в результате которых было установлено, что метод Уоттерса не дает приемлемых результатов для простых стен из газобетона, указанная формула была изменена, чтобы ее можно было использовать для теоретического определения индекса звукоизоляции простых стен из пенобетона. В работе также представлена ​​модификация этой формулы для расчета индекса звукоизоляции простых стен из газобетона с штукатуркой с обеих сторон.

Доступ через ваше учреждение

Вас также могут заинтересовать эти электронные книги

Предварительный просмотр

* — Автор, ответственный за переписку

Рекомендации

[1] Чехура, Дж.: Строительная физика 10. Акустика строительных конструкций. Прага: Vydavateľstvo ČVUT, 1997, ISBN 80-01-01593-9.

Академия Google

[2] СТН ЕН ИСО 717-1:2000, Акустика. Годнотение звукоизоляционных властей будов и строительных конструкций. Часть 1: Вздуховая непризвучность.

Академия Google

[3] Коллектив: Каталог акустических властных конструкций. ВУПС Прага, (1974).

Академия Google

[4] Zajac, J. a kol. : Odborný posudok: Meranie vzduchovej nepriezvučnosti stien z pórobetónu YTONG. STU Stavebná fakulta, Братислава, май (2005).

Академия Google

[5] Менджан, Р.: Почитательная программа Акустика´05, Братислава, (2005).

Академия Google

[6] Michalovýchová, V.: Теоретико-экспериментальный анализ звукоизоляционных мощностей однодуховых поробетоновых источников YTONG. Прака ШВК, (2006).

Академия Google

[7] Томашович П. , Длхи Д., Гашпаровичова В., Рыхтарикова М.: Акустика будов. Строительная и урбанистическая акустика. Братислава: Выдача СТУ, 2009, ISBN 978-80-227-3019-8.

Академия Google

[8] Ваверка, Й., Козел, В., Ладыш, Л., Либерко, М., Чибик, Й.: Стабильная физика I., Урбанистическая, строительная и простая акустика. Брно: Высокое техническое училище в Брне, Nakladatelství VUTIUM, 1998, ISBN 80-214-1283-6.

Академия Google

[9] Menďan, R .: Теоретический индекс вздуховей неприемлемости деликатесов stien z pórobetónu YTONG. Odborný posudok, Братислава, май (2005).