Полистиролбетон или газобетон что лучше: Что лучше: сравнение газобетона и полистиролблока?

Содержание

Сравнение газобетона и полистиролбетона.

Газобетон — это тип бетона, который содержит небольшие воздушные карманы. Это делает его более легким, чем традиционный бетон, а также придает ему лучшие изоляционные свойства. И не всегда газобетон может быть более сложным в работе, а также более дорогим.

Полистиролбетон — еще один вид легкого бетона. Он изготавливается путем добавления полистирольных шариков в традиционный бетон. Как и газобетон, полистиролбетон обладает хорошими изоляционными свойствами. Однако он еще легче, чем газобетон, что облегчает работу с ним.

Итак, каковы же плюсы и минусы этих двух видов легкого бетона? Давайте посмотрим:

Газобетон:

Плюсы:

-легче, чем традиционный бетон,

-хорошие изоляционные свойства.

Минусы:

-сложнее в работе,

-более дорогой.

Полистиролбетон:

Плюсы:

-легче, чем газобетон -проще в работе -дешевле.

Минусы:

-изоляционные свойства не такие хорошие, как у газобетона.

Сравнение газобетона и полистиролбетона.

Существует множество видов бетона, каждый из которых обладает различными свойствами, делающими его лучше или хуже для определенных целей. В этой статье мы сравним два вида бетона: газобетон и полистиролбетон.

Газобетон — это тип бетона, который содержит небольшие пустоты или воздушные карманы. Это делает его более легким, чем традиционный бетон, а также придает ему лучшие изоляционные свойства. Он часто используется при строительстве энергоэффективных домов.

Полистиролбетон — это вид бетона, который содержит небольшие кусочки полистирола (пенопласта). Это делает его легче традиционного бетона, а также придает ему лучшие изоляционные свойства. Его часто используют при строительстве теплиц и других сооружений, где важна изоляция.

Итак, какой тип бетона лучше для конкретных целей? Это зависит от того, что вы ищете. Если вам нужен легкий, хорошо изолирующий материал, то хорошим выбором будет газобетон или полистиролбетон. Если же вам нужен очень прочный и долговечный материал, то лучшим выбором будет традиционный бетон.

Газобетон и полистиролбетон — это оба вида легкого бетона. Они имеют некоторые сходства, но есть и некоторые важные различия.

И газобетон, и полистиролбетон изготавливаются с использованием легкого заполнителя. Это помогает снизить общий вес готового изделия. Кроме того, оба вида бетона имеют меньшую плотность, чем обычный бетон. Это делает их идеальными для применения в тех случаях, когда вес имеет значение, например, в кровельных работах или в некоторых видах строительства.

Сходство между газобетоном и полистиролбетоном заключается в том, что в них обоих используется газообразующий агент для создания крошечных пузырьков в готовом изделии. Это придает бетону пористую текстуру и делает его более легким по весу. В качестве газообразователя в газобетоне обычно используется алюминиевая пудра, а в полистиролбетоне — углекислый газ.

Ключевое различие между этими двумя видами легкого бетона — прочность на сжатие. Газобетон имеет гораздо более высокую прочность на сжатие, чем полистиролбетон. Это означает, что он лучше выдерживает большие нагрузки и менее склонен к растрескиванию или разрушению под давлением. По этой причине газобетон часто используется в несущих конструкциях, таких как фундамент, в то время как полистиролбетон чаще используется в ненесущих конструкциях, таких как стены или полы.

Если вы планируете использование бетона на вашем проекте, вам необходимо знать, какой тип бетона подходит для этой работы. Вот краткое руководство, которое поможет вам сделать выбор. Для большинства проектов вы захотите использовать обычную бетонную смесь, которая представляет собой смесь портландцемента, заполнителя (гравия, песка или щебня) и воды. Этот тип бетона прочен и универсален, что делает его хорошим выбором для всех видов работ — от тротуаров до подъездных путей. Если вам нужна более прочная бетонная смесь для таких целей, как фундамент или несущие стены, рассмотрите вариант использования высокопрочного бетона. Такая смесь содержит больше цемента и меньше воды, чем обычный бетон, что делает ее еще более прочной и долговечной. Для проектов, где важен внешний вид, таких как патио или столешницы, используйте декоративный бетон. Этот вид бетона можно подкрашивать или штамповать узоры, чтобы придать ему уникальный вид.

При всем этом газобетон — содержит крошечные пузырьки воздуха. Это делает его более легким и теплоизоляционным, чем обычный бетон. Газобетон имеет много преимуществ перед обычным бетоном, в том числе:

— он легче, поэтому его легче транспортировать и обрабатывать.

— он обладает более высокой теплоизоляцией, что позволяет снизить затраты на электроэнергию.

— он более огнестойкий, чем обычный бетон.

— он имеет меньший углеродный след, чем обычный бетон.

Независимо от того, какой тип проекта вы планируете, существует тип бетона, который подходит для этой работы. Имея под рукой это краткое руководство, вы можете быть уверены, что выбрали наилучший вариант для ваших нужд.

Сравнение газобетона и полистиролбетона: преимущества и недостатки

Постройка частного дома — ответственное мероприятие, к каждому этапу которого нужно подходить максимально серьёзно и вдумчиво. И наиболее важным в этом отношении является выбор материала, от которого зависит как бюджет всей работы, так и технологии стройки.

Наиболее популярными сегодня являются дома из газобетона, но существует также схожий малоизвестный материал — полистиробетон, который мы постараемся сравнить. В этой статье мы рассмотрим их преимущества и недостатки.

Также не стоит забывать о качества постройки, ведь частный дом, так и приёмка квартиры в новостройке должна проводиться квалифицированными специалистами, которые способны выявить все серьёзные и мелкие ошибки. Компания СпецНовострой предлагает вам услуги по выявлению строительных нарушений и заполнении акта осмотра для застройщика, что поможет вам ликвидировать дефекты до того, как они превратятся в серьёзную проблему.

Газобетон — обзор материала

Он появился на рынке сравнительно недавно — всего восемьдесят лет назад. Однако в последнее время он приобретает всё большую популярность за счёт своих свойств:

Экологичность. Смесь в основе газобетона представляет из себя пористый камень, и состоит из экологически чистых компонентов. Её основу составляет песок, известь и цемент без примеси вредных химических веществ, поэтому дом безопасен для детей, пенсионеров и людей, страдающих от повышенной чувствительности к химии.

Теплоизоляция. Основным достоинством газобетона является низкая теплопроводность и высокая термостойкость к любым температурам. Блоки плотностью D300, D400 и D500 обладают малой теплопроводностью, что способствует длительному сохранению тепла в зимний период и созданию лёгкой прохлады летом.

Также газобетон абсолютно не поддерживает горение.

Лёгкий вес блоков. Воздушные поры в составе газобетона снижают его плотность, а значит, и общую массу конструкции, что значительно уменьшает давление на фундамент. От этого стоимость фундамента сильно уменьшится. Также это положительно сказывается на стоимости транспортировки.

Простота обработки газобетона

Большие размеры блоков и лёгкость в обработке позволяют возвести стены в короткий срок, значительно сэкономив время на постройку. Точная геометрия, в свою очередь, обеспечивает минимальные швы между блоками, уменьшая мостики холода и затраты на кладочный клей.

Обеспечивает хороший микроклимат. Поры обеспечивают газообмен, который создает приятный климат в помещении. Он впитывает излишнюю влагу и отдаёт её при слишком сухом воздухе, гарантирует прохладу в летний период и теплоту зимой.

Газобетон — блок, который изготавливается в результате взаимодействия смеси цемента, очищенного кварцевого песка мельчайшей фракции, извести, воды и газообразующих добавок. Благодаря реакции извести с добавками, в общей массе появляется огромное количество пор, которые и влияют на его свойства.

Газобетон различается по способу сушки

Автоклавный газобетон сушится в автоклавах с водяным паром под большим давлением. Автоклавный газобетон быстро набирает марочную прочность, обладает минимальной усадкой, и его прочность значительно выше чем у неавтоклавного газобетона.

Неавтоклавный газобетон сохнет натуральным образом и характерен для кустарного производства, поэтому не используется крупными компаниями и поставщиками.

Из недостатков газобетона можно отметить его хрупкость, начальную влажность, а также обязательное использование специализированных крепежей. Чтобы избежать трещин в стенах из газоблока, нужно строго придерживаться технологии, иначе трещины гарантированы.  Также стоит отметить, что газобетон долго сохнет, от чего внутреннюю и внешнюю отделку делаю через несколько месяцев после возведения стен, а то и на следующий год.

Таким образом, газобетон достаточно универсальный материал, который прекрасно подходит для любых решений.

Полистиролбетон

Уникальный композитный материал, который является разновидностью ячеистого бетона. Полистиролбетон применяется в строительстве достаточно редко. В отличии от аналогов, в его составе находится вспененный полистирол (шарики пенопласта), что делает его плотность и теплопроводность в разы меньше.

Его главное отличие — широкая вариативность за счёт изменения состава смеси, поэтому он подходит как для капитального строительства, так и для теплоизоляции помещений.

Среди плюсов полистиролбетона перед аналогами стоит отметить:

Хорошая теплоизоляция за счет шариков пенопласта. Уровень теплопроводности такой же как у газобетона плотностей D400-D500.

Влагопоглощение. Низкое количество пор способствует устойчивости к влаге, что особенно важно в холодные сезоны. Впитавшаяся вода замерзает и расширяется, вызывая тем самым разрушение и трещины. Полистерол же хоть и не полностью влагоустойчив, но всё же заметно меньше впитывает влагу, чем газобетон.

Как и большинство других материалов, он экологически чист и не вызывает аллергии, но при пожаре пенополистирол выделяет вредные вещества.

Простота обработки. Как и для газобетона, для формовки блока не нужны специальные приспособления — хватит и простой пилы для дерева. Кроме того, скромный вес позволяет удобно переносить и поднимать их без применения тяжёлой техники.

Долговечность хорошо спроектированных конструкций из полистирола примерно такая же как у газобетона, и составляет около 100 лет. При этом он способен выдерживать внушительные нагрузки и температурные перепады. Также отметим невосприимчвость к органическим факторам — грибку и плесени.

Однако полистриролбетон имеет и ряд недостатков:

Наличие шариков пенопласта ухудшает газообмен в помещении, поэтому летом в комнате может становится душно и жарко. Нивелировать это можно устройством хорошей системы вентиляции.

Длительное воздействие слишком высоких температур может повлиять на целостность полистрола. Это вызвано разрушением гранул в его толще, из-за чего образуются поры.

Нарушение технологии производства может исказить свойства — он получится недостаточно однородным, то есть, с одной стороны слишком прочным, а с другой недостаточно прочным. Геометрия полистиролбетона намного хуже чем у своего аналога, в связи с этим толщина швов больше и расход клея-раствора выше.

Вывод. Если сравнивать качественный автоклавный газобетон с полистиролбетоном, то мы бы с большой уверенностью рекомендовали именно газобетон марок D300, D400 и D500. Газоблоки являются самыми массовыми на строительном рынке, и строители делают такой выбор не спроста.

Технология производства автоклавного ячеистого бетона практически совершенна, а теплоизоляционные свойства и геометрия очень высокие. Хоть прочность газобетона и является одной из самых низких, но этого вполне достаточно для строительства частных домов. Полистиролбетон является довольно экзотическим материалом с неплохими параметрами, однако  достоверной информации по нему собрать достаточно сложно, потому и рекомендовать его мы не можем.

Влияние гранул пенополистирола на свойства пенобетона

  • Скривенер К.Л., Киркпатрик Р.Дж. (2008) Инновации в использовании и исследования вяжущих материалов. Cem Concr Res 38: 128–136. https://doi.org/10.1016/j.cemconres.2007.09.025

    Статья Google Scholar

  • ПетекГурсель А., Масанет Э., Хорват А., Стадель А. (2014) Инвентаризационный анализ жизненного цикла производства бетона: критический обзор. Cem Concr Compos 51: 38–48. https://doi.org/10.1016/j.cemconcomp.2014.03.005

    Артикул Google Scholar

  • Meyer C (2009) Экологизация бетонной промышленности. Cem Concr Compos 31: 601–605. https://doi.org/10.1016/j.cemconcomp.2008.12.010

    Статья Google Scholar

  • Font A, Soriano L, Monzó J, Moraes JCB, Borrachero MV, Payá J (2020) (2020) Переработанные побочные продукты солевого шлака в альтернативном экологически чистом производстве ячеистого бетона с высокой изоляцией. Constr Build Mater 231:117114. https://doi.org/10.1016/j.conbuildmat.2019.117114

    Артикул Google Scholar

  • Brady KC, Watts GRA, Jones MR (2001) Спецификация для пенобетона. TRL Ltd. 78

  • Нараянан Н., Рамамурти К. (2000) Структура и свойства газобетона: обзор. Cem Concr Compos 22: 321–329. https://doi.org/10.1016/S0958-9465(00)00016-0

    Статья Google Scholar

  • Olivier JGJ, Janssens-Maenhout G, Peters JaHW (2012) Тенденции глобальных выбросов CO2: отчет за 2012 год, PBL Нидерландское агентство по оценке окружающей среды

  • Панесар Д.К. (2013) Свойства ячеистого бетона и влияние синтетических и белковых пенообразователей. Constr Build Mater 44: 575–584. https://doi.org/10.1016/j.conbuildmat.2013.03.024

    Статья Google Scholar

  • «>

    Кузелова Э., Пах Л., Палоу М. (2016) Влияние активного пенообразователя на свойства пенобетона. Constr Build Mater 125: 998–1004. https://doi.org/10.1016/j.conbuildmat.2016.08.122

    Артикул Google Scholar

  • Санг Г., Чжу Ю., Ян Г., Чжан Х. (2015) Приготовление и определение характеристик высокопористого вспененного материала на основе цемента. Constr Build Mater 91: 133–137. https://doi.org/10.1016/j.conbuildmat.2015.05.032

    Статья Google Scholar

  • Ma C, Chen B (2016) Свойства пенобетона, содержащего гидрофобизаторы. Constr Build Mater 123: 106–114. https://doi.org/10.1016/j.conbuildmat.2016.06.148

    Артикул Google Scholar

  • Ян К.Х., Ли К.Х., Сонг Дж.К., Гонг М.Х. (2014) Свойства и устойчивость пенобетона, активированного щелочным шлаком. J Clean Prod 68: 226–233. https://doi.org/10.1016/j.jclepro.2013.12.068

    Статья Google Scholar

  • Amran YHM, Farzadnia N, Ali AAA (2015) Свойства и применение пенобетона; Обзор. Constr Build Mater 101: 990–1005. https://doi.org/10.1016/j.conbuildmat.2015.10.112

    Статья Google Scholar

  • Chica L, Alzate A (2019) Обзор ячеистого бетона: новые тенденции применения в строительстве. Constr Build Mater 200: 637–647. https://doi.org/10.1016/j.conbuildmat.2018.12.136

    Статья Google Scholar

  • Mak S, Seo S, Ambrose M, Gesthuizen L (2008) Устойчивое жилье с использованием легкого ячеистого бетона, Труды конференции по устойчивому строительству SB08, Мельбурн, с. 314–321

  • Санта Кумар Г., Мишра А.К. (2021) Влияние мелкодисперсного гранитного порошка на характеристики ячеистого легкого бетона. J Сборка англ. 40:102707. https://doi.org/10.1016/j.jobe.2021.102707

    Статья Google Scholar

  • Мастали М., Киннунен П., Исомоисио Х., Карху М., Илликайнен М. (2018) Механические и акустические свойства армированных фиброй щелочно-активированных шлаковых пенобетонов, содержащих легкие конструкционные заполнители. Constr Build Mater 187: 371–381. https://doi.org/10.1016/j.conbuildmat.2018.07.228

    Артикул Google Scholar

  • Хамад Али Дж. (2014) Материалы, производство, свойства и применение легкого ячеистого бетона: обзор. Int J Mater Sci Eng. https://doi.org/10.12720/ijmse.2.2.152-157

    Статья Google Scholar

  • Комитет ACI 523 (2006) «Руководство по монолитному ячеистому бетону низкой плотности», Aci 523 1R p 13

  • «>

    Shang X, Li J, Zhan B (2020) Свойства устойчивого ячеистого бетона, приготовленного с использованием экологически чистых капсульных заполнителей. J Clean Prod 267:122018. https://doi.org/10.1016/j.jclepro.2020.122018

    Статья Google Scholar

  • Zhang Z, Provis JL, Reid A, Wang H (2014) Геополимерный пенобетон: новый материал для устойчивого строительства. Constr Build Mater 56: 113–127. https://doi.org/10.1016/j.conbuildmat.2014.01.081

    Артикул Google Scholar

  • Эсмаили Х, Нуранян Х (2012) Неавтоклавный высокопрочный ячеистый бетон из щелочно-активированного шлака. Constr Build Mater 26: 200–206. https://doi.org/10.1016/j.conbuildmat.2011.06.010

    Статья Google Scholar

  • Valore RC (1954) Состав ячеистых бетонов часть 1 и способы приготовления. ACI J Proc. https://doi.org/10.14359/11794

    Артикул Google Scholar

  • Zaetang Y, Sata V, Wongsa A, Chindaprasirt P (2016) Свойства водопроницаемого бетона, содержащего заполнитель из переработанных бетонных блоков и заполнитель из переработанного бетона. Constr Build Mater 111: 15–21. https://doi.org/10.1016/j.conbuildmat.2016.02.060

    Статья Google Scholar

  • Wijayasundara M, Mendis P, Crawford RH (2018) Комплексная оценка использования переработанного бетонного заполнителя вместо природного заполнителя в конструкционном бетоне. Дж чистый продукт 174:591–604. https://doi.org/10.1016/j.jclepro.2017.10.301

    Статья Google Scholar

  • Аслани Ф., Ван Л., Чжэн М. (2019) Влияние углеродных нановолокон на свежесть и механические свойства легкого инженерного цементного композита с использованием полых стеклянных микросфер.

    J Compos Mater 53: 2447–2464. https://doi.org/10.1177/0021998319827078

    Статья Google Scholar

  • А.Б.Д.П.Е. (ABRAPEX) (2006) Руководство по использованию EPS в строительстве, 2006, Сан-Паулу

  • Xu Y, Xu J, Jiang L, Chu H, Li Y (2015) Прогноз прочности на сжатие и модуля упругости пенополистирольного легкого бетона. Mag Concr Res 67: 954–962. https://doi.org/10.1680/macr.14.00375

    Статья Google Scholar

  • SaradhiBabu D, Ganesh Babu K, Wee TH (2005) Свойства легких бетонов на вспененном полистироле, содержащих летучую золу. Cem Concr Res 35 (6): 1218–1223. https://doi.org/10.1016/j.cemconres.2004.11.015

    Артикул Google Scholar

  • Аллахверди А., Азими С.А., Алибабаи М. (2018) Разработка многопрофильного зеленого легкого реактивного порошкового бетона с использованием гранул пенополистирола. Constr Build Mater 172: 457–467. https://doi.org/10.1016/j.conbuildmat.2018.03.260

    Статья Google Scholar

  • Jiang T, Wang Y, Shi S, Yuan N, Ma R, Wu X, Shi D, Sun K, Zhao Y, Li W (2022) Yu J (2022) Поведение легкого бетона при сжатии с использованием армированного аэрогелем пенополистирол. Корпус шпильки Constr Mater 17:e01557. https://doi.org/10.1016/j.cscm.2022.e01557

    Артикул Google Scholar

  • Jianan W, Xue K, Ding Z, Lang L, Kang G, Li X, Zhang M, Li D (2022) Исследование теплоизоляции и механической прочности бетона с легким заполнителем и пористого раствора в холодных регионах. J Renew Mater 10 (12): 3167–3183. https://doi.org/10.32604/jrm.2022.020265

    Статья Google Scholar

  • Fernando PLN, Jayasinghe MTR, Jayasinghe C (2017) Конструктивная осуществимость сэндвич-панелей из легкого бетона на основе пенополистирола (EPS). Constr Build Mater 139: 45–51. https://doi.org/10.1016/j.conbuildmat.2017.02.027

    Статья Google Scholar

  • Бабу К.Г., Бабу Д.С. (2003) Поведение легкого пенополистирольного бетона, содержащего микрокремнезем. Cem Concr Res 33: 755–762. https://doi.org/10.1016/S0008-8846(02)01055-4

    Статья Google Scholar

  • Li Y, Liu N, Chen B (2015) Свойства легкого бетона, состоящего из магнезиально-фосфатного цемента и пенополистирольных заполнителей. Материнская структура Constr 48: 269–276. https://doi.org/10.1617/s11527-013-0182-6

    Статья Google Scholar

  • Ozório BPM (2016) Легкий бетон с гранулами пенополистирола: исследование дозировок и механических характеристик. Университет Сан-Паулу

    Google Scholar

  • «>

    Le Roy R, Parant E, Boulay C (2005) Учет размера включений при прогнозировании прочности на сжатие легкого бетона. Cem Concr Res 35: 770–775. https://doi.org/10.1016/j.cemconres.2004.06.002

    Артикул Google Scholar

  • Лаукайтис А., Жураускас Р., Керине Дж. (2005) Влияние гранул пенополистирола на свойства цементного композита. Cem Concr Compos 27: 41–47. https://doi.org/10.1016/j.cemconcomp.2003.09.004

    Статья Google Scholar

  • Shabbar R, Al-Tameemi AA, Alhassani AMJ (2022) Влияние гранул пенополистирола (EPS) на физико-механические свойства газобетона. Открытая англ. 12: 424–430. https://doi.org/10.1515/eng-2022-0020

    Артикул Google Scholar

  • Shi J, Liu B, He Z, Liu Y, Jiang J, Xiong T, Shi J (2021) Зеленый сверхлегкий химически пенобетон для наружных работ: технико-экономическое обоснование. J Clean Prod 288:125085. https://doi.org/10.1016/j.jclepro.2020.125085

    Статья Google Scholar

  • Shi J, Liu B, Liu Y, Wang E, He Z, Xu H, Ren X (2020) Приготовление и характеристика пеногеополимерных бетонов с легким заполнителем, аэрированных с использованием перекиси водорода. Constr Build Mater 256: 119442. https://doi.org/10.1016/j.conbuildmat.2020.119442

    Статья Google Scholar

  • Эрнандес-Сарагоса Х.Б., Лопес-Лара Т., Орта-Рангель Х., Лопес-Кахун К., Эдуардо Рохас-Гонсалес Ф.Х., Гарсия-Родригес Х.А. (2013) Кирпичи из ячеистого бетона с переработанным заполнителем из пенополистирола. Adv Mater Sci Eng 2013: 1–5. https://doi.org/10.1155/2013/160162

    Статья Google Scholar

  • Клигис М., Лаукайтис А., Синица М., Сеземанас Г., Дрансейка Н. (2008) Исследования пожарной опасности композита из ячеистого бетона и дробленых отходов пенополистирола. Mech Compos Mater 44: 173–180. https://doi.org/10.1007/s11029-008-9010-4

    Статья Google Scholar

  • Associação Brasileira De Normas Técnicas (2009) ABNTNBR NM 52: Мелкий заполнитель — определение удельной массы и удельной кажущейся массы 6

  • Ferreira OAR (1987) Concretos celulares espumosos 24

  • Associação Brasileira de Normas Técnicas (2020) NBR 12.644: конструкционный ячеистый легкий бетон — определение объемной плотности свежего 5

  • Associação Brasileira de Normas Técnicas (2008 г. ) ABNT NBR 9833: свежий бетон – определение плотности, текучести и содержания воздуха гравиметрическим методом 28

  • Associação Brasileira de Normas Técnicas (2017) NBR 15823–2 – определение рассеивания, времени текучести и индекса визуальной стабильности Метод конуса Абрамса

  • «>

    Бразильская ассоциация технических норм (2008 г.) NBR 9778: определение водопоглощения затвердевшего раствора и бетона по показателю пористости при погружении и удельной массе, 8

  • 90 003 Ассаад Дж.Дж., Эль Мир А. (2020) Прочность модифицированного полимером легкого текучего бетона на основе пенополистирола. Constr Build Mater 249:118764. https://doi.org/10.1016/j.conbuildmat.2020.118764

    Статья Google Scholar

  • Мадандуст Р., Ранджбар М.М., Ясин Мусави С. (2011) Исследование свойств свежего самоуплотняющегося легкого бетона, содержащего пенополистирол. Constr Build Mater 25 (9): 3721–3731. https://doi.org/10.1016/j.conbuildmat.2011.04.018

    Статья Google Scholar

  • Huang Z, Zhang T, Wen Z (2015) Дозирование и характеристика сверхлегких пенобетонов на основе портландцемента. Constr Build Mater 79: 390–396. https://doi.org/10.1016/j.conbuildmat.2015.01.051

    Статья Google Scholar

  • Falliano D, De Domenico D, Ricciardi G, Gugliandolo E (2018) Экспериментальное исследование прочности пенобетона на сжатие: влияние условий отверждения, типа цемента, пенообразователя и плотности в сухом состоянии. Constr Build Mater 165: 735–749. https://doi.org/10.1016/j.conbuildmat.2017.12.241

    Статья Google Scholar

  • Li P, Wu H, Liu Y, Yang J, Fang Z, Lin B (2019) Приготовление и оптимизация сверхлегкого и теплоизоляционного аэрогелевого пенобетона. Constr Build Mater 205: 529–542. https://doi.org/10.1016/j.conbuildmat.2019.01.212

    Статья Google Scholar

  • Кук Д. (1983) Пенополистиролбетон, 1-е изд., изд. Лондон

  • Бабу Д. С., Ганеш Бабу К., Тионг-Хуан В. (2006) Влияние размера заполнителя полистирола на характеристики прочности и миграции влаги легкого бетона. Cem Concr Compos 28 (6): 520–527. https://doi.org/10.1016/j.cemconcomp.2006.02.018

    Артикул Google Scholar

  • Ким Х.К., Чон Дж.Х., Ли Х.К. (2012) Удобоукладываемость, механические, акустические и тепловые свойства бетона с легким заполнителем с большим объемом вовлеченного воздуха. Constr Build Mater 29: 193–200. https://doi.org/10.1016/j.conbuildmat.2011.08.067

    Статья Google Scholar

  • Ganjian E, Jalull G, Sadeghi-Pouya H (2015) Использование отходов и побочных продуктов для производства бетонных блоков для мощения. Constr Build Mater 77: 270–275. https://doi.org/10.1016/j.conbuildmat.2014.12.048

    Артикул Google Scholar

  • «>

    Godinho JP, de Souza Júnior TF, Medeiros MHF, Silva MSA (2020) Факторы, влияющие на скорость ультразвукового импульса в бетоне. Revista IBRACON de Estruturas e Materiais 13 (2): 222–247. https://doi.org/10.1590/s1983-41952020000200004

    Статья Google Scholar

  • Рао С.К., Шравана П., Рао Т.К. (2016) Экспериментальные исследования скорости ультразвукового импульса уплотненного катком бетонного покрытия, содержащего летучую золу и М-песок Исследования скорости ультразвукового импульса бетонного покрытия, уплотненного катком. Int J Pavement Res Technol 9: 289–301. https://doi.org/10.1016/j.ijprt.2016.08.003

    Статья Google Scholar

  • Богас Дж.А., Гомес М.Г., Гомеш А. (2013) Оценка прочности на сжатие конструкционного легкого бетона неразрушающим методом скорости импульса ультразвука. Ультразвук 53: 962–972. https://doi. org/10.1016/j.ultras.2012.12.012

    Статья Google Scholar

  • Кашани А., Нго Т.Д., Мендис П., Блэк Дж.Р., Хаджимохаммади А. (2017) Устойчивое применение переработанной крошки шин в качестве изолятора в легком ячеистом бетоне. J чистый продукт 149: 925–935. https://doi.org/10.1016/j.jclepro.2017.02.154

    Статья Google Scholar

  • Souza TB, Lima VME, Araújo FWC, Miranda LFR, MeloNeto AA (2021) Щелочноактивированный шлаковый ячеистый бетон с пенополистиролом (EPS) — физические, механические и минералогические свойства. J Сборка англ. 44:103387. https://doi.org/10.1016/j.jobe.2021.103387

    Статья Google Scholar

  • Гюль Р., Демирбу Р., Гюверчин Т. (2006) Прочность на сжатие и скорость ультразвукового импульса растворов с минеральными добавками. Indian J Eng Mater Sci 13:18–24

    Google Scholar

  • Тионг Х.И., Лим С.К., Ли Ю.Л., Онг С.Ф., Ю М.К. (2020) Воздействие на окружающую среду и оценка качества использования порошка яичной скорлупы, включенного в легкий пенобетон. Constr Build Mater 244:118341. https://doi.org/10.1016/j.conbuildmat.2020.118341

    Артикул Google Scholar

  • Шахин М., Эрдоган С.Т., Байер О. (2018) Производство легких аэрированных паст из активированного щелочью шлака с использованием перекиси водорода. Constr Build Mater 181: 106–118. https://doi.org/10.1016/j.conbuildmat.2018.05.267

    Статья Google Scholar

  • Кирсли Э.П., Уэйнрайт П.Дж. (2001) Пористость и проницаемость пенобетона. Cem Concr Res 31 (5): 805–812. https://doi.org/10.1016/S0008-8846(01)00490-2

    Артикул Google Scholar

  • «>

    Чанг С.Ю., Ким Дж.С., Леманн С., Стефан Д., Хан Т.С., Эльраман М.А. (2020) Исследование фазового состава и микроструктуры пеноцементного теста с различными дополнительными вяжущими материалами. Cem Concr Compos 109:103560. https://doi.org/10.1016/j.cemconcomp.2020.103560

    Статья Google Scholar

  • Тьери М., Виллан Г., Дангла П., Платрет Г. (2007) Исследование формы фронта карбонизации на цементных материалах: влияние химической кинетики. Cem Concr Res 37: 1047–1058. https://doi.org/10.1016/j.cemconres.2007.04.002

    Артикул Google Scholar

  • Арандигойен М., Бисер-Симсир Б., Альварез Д.И., Ланге Д.А. (2006) Изменение микроструктуры при карбонизации известковых и смешанных паст. Appl Surf Sci 252: 7562–7571. https://doi.org/10.1016/j.apsusc.2005.09.007

    Статья Google Scholar

  • . Taylor HFW (1998) Химия цемента, 2-е изд., Томас Телфорд, Лондон https://doi.org/10.1016/s0958-9465(98)00023-7

  • Кришнан С., Бишной С.А. (2020) Численный подход к расчету композиционных цементов с кальцинированной глиной и известняком. Cem Concr Res 138:106232. https://doi.org/10.1016/j.cemconres.2020.106232

    Статья Google Scholar

  • Fares H, Remond S, Noumowe A, Cousture A (2010) Поведение микроструктуры и физико-химических свойств самоуплотняющегося бетона при высоких температурах. Cem Concr Res 40: 488–496. https://doi.org/10.1016/j.cemconres.2009.10.006

    Статья Google Scholar

  • А.А. де Мело Нето, Эффект добавок, компенсирующих усадку и уменьшающих усадку, в растворах и пастах из щелочного активированного шлака, Университет Сан-Паулу, 2008.

  • Анализ плоских плит из легкого пенополистирола в условиях пожара

    s and MethodsЗаключениеДанные ДоступностьКонфликты интересовАвторский вкладСсылкиАвторское правоСтатьи по теме

    Легкий железобетон (LWC) широко используется в различных областях железобетона (ЖБ), например, в различных типах железобетонных плит. Целью данного исследования является анализ поведения железобетонных плит из пенобетона (типа плоской плиты), находящихся в условиях пожара под действием внецентренных, а также концентрических нагрузок. Этот анализ был выполнен с использованием метода конечных элементов в программе (ANSYS). Достоверность принятых моделей была проверена путем сравнения с предыдущим экспериментальным исследованием. Исследуемые образцы представляли собой одиннадцать железобетонных плоских плит толщиной 150 мм. В этих образцах использовался легкий пенополистирольный бетон плотностью 1820 кг/м 3 . Результаты показали, что воздействие огня приводит к снижению максимальной несущей способности пенобетонных плит на 25 %. Кроме того, при сравнении результатов конечных элементов с выбранным экспериментальным исследованием результаты показали большое согласие с аналитическим исследованием, использованным в этом исследовании.

    1. Введение

    Использование легкого бетона широко распространено с 18 века. Возникла необходимая потребность в использовании этого вида бетона для удешевления железобетонных конструкций. Рассматривая основные факторы, влияющие на снижение веса и плотности бетона, вес и тип используемого заполнителя, а также соотношение между крупным заполнителем и мелким заполнителем являются основными факторами, которые можно использовать для этой цели.

    Также можно использовать пену в ее различных формах в смешанных бетонных материалах для производства легкого бетона. Многочисленные и разнообразные исследования были посвящены использованию пены в производстве легкого бетона. Благодаря наличию производственной пены различных типов во многих странах ее можно использовать простым способом для производства этого типа бетона. В 2014 году M. Tech Scholar [1] провел аналитическое исследование двух смесей пенобетона, первой смеси пенобетона с песком и второй смеси без песка, и исследование касалось множества экспериментов по определению пропорций бетонная смесь до достижения плотности 1900 кг/м 3 . В этом исследовании сделан вывод о том, что соотношение смеси, используемой в исследовании, не подходит для производства пенобетона, который можно использовать в конструкционных целях, поскольку прочность на сжатие, полученная из бетона, после 28 дней заливки составляет менее 17,0  МПа. .

    Хелал и др. [2] провели практическое исследование с целью усовершенствования сборного пенобетона, который выпускался плотностью от 1300 до 1900 кг/м 3 . Это исследование основано на использовании двух типов материалов, которые добавляются в бетон (зольная пыль и микрокремнезем), в дополнение к использованию реагента, снижающего содержание воды. Результаты этого исследования были хорошими, так как эти материалы продемонстрировали явное улучшение структуры пор бетона, а также увеличение прочности в дополнение к снижению водопоглощения бетона. Результаты также показали, что эти материалы немного увеличили теплопроводность бетона.

    Согласно исследованию, проведенному Wan Ibrahim et al. В работе [3] изучалось влияние полиолефиновых волокон на свойства пенобетона (такие как прочность на изгиб и прочность на сжатие). Плотность бетона, использованного в данном исследовании, варьировалась от 1300 до 1600 кг/м 3 . Исследователи использовали в исследовании полиолефиновые волокна с относительно низкой объемной долей в процентном соотношении от 0,0%, 0,20%, 0,40% и 0,60%. Результаты исследования показали, что прочность на сжатие и прочность на изгиб пенобетона в результате применения указанных волокон изменились незначительно на 4,3 % и 90,3% соответственно.

    Кроме того, исследователи Lee et al. (2017) [4] провели свои исследования на плитах и ​​балках из пенобетона, которые были изготовлены с использованием легкого пенного раствора, и плотность бетона варьировалась от 1700 до 1800 кг/м 3 . Соответственно прочность бетона на сжатие составила 20 МПа. Результаты этого исследования заключались в том, что используемый раствор привел к снижению максимальной нагрузки с 8,0% до 34,0% по сравнению с железобетоном с естественной плотностью с использованием того же типа раствора.

    При рассмотрении отзывов и предыдущих исследований было установлено, что пенобетон можно успешно использовать в железобетонных конструкциях за счет использования добавок и различных видов волокон. Бетонные плиты из конструкционного пенополистирола могут быть использованы для замены пустотелых блочных панелей и теплоизоляционных слоев.

    Несколько расчетных моделей были разработаны для прочности на сдвиг при продавливании; однако эти модели существенно различаются по рассматриваемым параметрам и механизмам разработки модели [5–9].]. Например, модель Европейского кодекса проектирования бетона (EC2) [5] является полуэмпирической. Напротив, код проектирования модели FIB (MC) [6] основан на физических характеристиках. Таким образом, существует множество обзоров, в которых изучались характеристики плоских плит при воздействии огня. Список литературы [10–18]. Несмотря на разнообразие этих исследований, было отмечено, что поведение полистиролпенобетона при воздействии огня не изучалось.

    El-Fitiany и Youssef [13] в своем исследовании применили простой метод прогнозирования изгиба и поведения железобетонных секций при воздействии высоких температур. Этот предложенный метод был экспериментально подтвержден аналитическим исследованием. Wang [14] экспериментально исследовал структурное поведение железобетонной плоской плиты, подверженной воздействию огня при различных нагрузках, таких как концентрические и внецентренные. Были испытаны одиннадцать образцов плоских плит с квадратными размерами длиной 1750 мм и толщиной 150 мм. Центральная колонна квадратного сечения 200 × 200 мм располагалась в центре каждой плиты. Результаты этого исследования показали, что максимальная нагрузка образцов из легкого пенобетона была снижена по сравнению с образцами из обычного бетона.

    Основной целью исследования является определение работоспособности плоских плит конструкционного легкого пенополистирольного пенобетона при различных параметрах при воздействии на эти плиты огня.

    2. Материалы и методы

    Достоверность принятых моделей была подтверждена путем сравнения с предыдущим экспериментальным исследованием, проведенным Риадом и Шойбом [18]. В их исследовании использовались две бетонные смеси, одна для образцов легкого бетона, а другая смесь для образцов обычного бетона. В смеси использовались пенополистирол, микрокремнезем и суперпластификатор для получения легкого самоуплотняющегося бетона; также в качестве крупного заполнителя использовался мелкий щебень номинальной максимальной крупностью 10 мм. Использовалась стальная арматура марок (240/350) и (360/520). Предел текучести и предел прочности при растяжении для мягкой стали (240/350) составляли (240 МПа) и (350 МПа) соответственно, и эта сталь имела диаметр 8 мм. Предел прочности арматуры из высокопрочной стали марки (360/520) деформируемой составил 360 МПа, предел прочности при растяжении – 520 МПа. Это арматура с размерами стержней (12 мм) и (16 мм).

    3. Численная программа
    3.
    1. Числовые образцы и параметры

    Числовые образцы включали одиннадцать испытанных железобетонных свободно опертых квадратных плит с типичными размерами толщиной 150 мм и длиной 1750 мм. Пролет в свету равнялся 1650  мм. ЖБ колонна квадратная с 200  мм в случае концентрической нагрузки. В случае внецентренной нагрузки колонна была выдвинута над поверхностью сжатия плиты на 200  мм для всех испытанных образцов. Размеры типичного образца бетона и детали армирования показаны на рисунке 1 как экспериментальные образцы, представленные Риадом и Шуибом [18].

    Основными параметрами в данной работе являются влияние процентного содержания растянутой стальной арматуры (0,40% и 0,70%) и вида вертикальных нагрузок (концентрические или внецентренные) на работоспособность плоской плиты при воздействии огня. Испытывались пять образцов с бетоном нормальной плотности и шесть образцов с плитой из пенополистирола.

    Одиннадцать испытанных образцов разделены на четыре группы, как показано на рисунке 2 и следующим образом: (i) Первая группа (3 контрольных образца) изучает поведение бетона с нормальной массой при различных типах нагрузки и соотношениях стали. (ii) Вторая группа (2 образца) изучает поведение нормального бетона при воздействии огня от 0 до 500°С и нагрузке 30 % от предельной с постепенным увеличением до предельной нагрузки после охлаждения на воздухе. (iii) Третья группа , (3 образца) и рассматривает влияние типа нагрузки и соотношения основных сталей на поведение легкого бетона (iv) Четвертая группа (3 образца) аналогична второй группе, но с использованием легкого бетона вместо обычного бетона. .

    3.2. Моделирование плит с помощью ANSYS

    В этом разделе представлены типы элементов, реальная константа, свойства материалов, числовые концепции, граничные условия и типы анализа, а также процесс с пошаговым изменением нагрузки.

    3.2.1. Типы элементов

    При анализе используются в основном четыре элемента; названия, формы, число степеней свободы и некоторые свойства показаны ниже в таблице 1.

    3.2.2. Нагрузки и граничные условия

    Аналогично, для экспериментальных плит все стыки на границе плиты моделируются свободно опертыми, которые были ограничены в УЯ . Два узла в направлении X ограничены в UX и еще два узла в направлении Y UY . Смещение применяется к головке колонны в зависимости от ее положения. Смещение применяется в одном узле на верхней пластине с использованием метода приращения смещения. Применяемая опора и смещение представлены на рисунке 3.

    4. Проверка аналитической модели

    В таблице 2 показана проверка аналитической модели и экспериментальных плит, которые были протестированы Риадом и Шойбом [18]; таблица разделена на две основные категории, связанные с результатами анализа. Первая категория показывает разрушающие нагрузки для каждого образца в экспериментальной и аналитической моделях и процентную разницу между ними. Вторая категория такая же, но для прогиба на краю колонны.

    4.1. Образцы трещин и кривые нагрузки-прогиба

    В таблице 3 показано распространение трещин образцов плит 1, 3, 6 и 8 непосредственно перед разрушением с использованием модели конечных элементов и фактической формы разрушения и кривых нагрузки-прогиба.

    4.2. Параметрическое исследование и влияние эксцентриситета на поведение плоской плиты

    Для изучения влияния эксцентриситета на поведение легкого бетона образцы разделены на четыре группы, каждая группа включает восемь образцов, относящихся к отношениям стали (0,4 и 0.7 которые называются и H, соответственно), эксцентриситет, который варьируется от 0,5 до 1 с фиксированным процентным увеличением на 25%, тип бетона и интенсивность нагрева или температура, как показано в таблице ниже. Таблица 4 представлена ​​в виде базы данных нелинейного анализа методом конечных элементов для того же поперечного сечения сляба и марки стали, что и экспериментальная программа.

    4.3. Анализ и результаты базы данных параметрических исследований

    Нелинейный конечный анализ проводится с использованием программного обеспечения ANSYS для прогнозирования предельных нагрузок и прогибов для созданной базы данных параметрических исследований. Конечный элемент спрогнозировал разрушающие нагрузки и прогиб на краю колонны. На рис. 4 представлено распространение трещины до предела из конечно-элементной модели.

    В случае изучения поведения легких железобетонных, плоских плит с процентами RFT, равными 0,7% и 0,4%, при приложении концентрической и изменяющейся внецентренной вертикальной нагрузки e / t  = 0,5, 0,75 и 1,0.

    В случае высокого процента RFT, равного 0,7 %, эффект приложения концентрической и изменяющейся внецентренной вертикальной нагрузки LAE 1 H, LAE 2 H и LAE 3 H с e / t 9 0484 = 0,5, 0,75 и 1,0, соответственно, на поведение легких плоских железобетонных плит было отмечено следующее.

    Из рисунков 5 и 6 видно, что при приложении внецентренной вертикальной нагрузки LAE 1 H, LAE 2 H и LAE 3 H с e / t  = 0,5, 0,75 и 1,0 , соответственно, на испытанных образцах с высоким RFT% предельная нагрузка уменьшилась по сравнению с концентрическим контрольным образцом (LACH) на 11,59%, 30,19% и 44,15% соответственно, а прогиб, соответствующий предельной нагрузке, уменьшился в процентах 23,44%, 28,43% и 34,16% соответственно. Также отмечается, что жесткость этих испытанных образцов увеличилась при увеличении внецентренной вертикальной нагрузки, хотя жесткость эксцентричного образца с e / t  = 1,0 становится похожим на концентрический контрольный образец, как показано на рисунке 5.

    В случае обычного процента RFT, равного 0,4%, влияние приложения концентрической и изменяющейся внецентренной вертикальной нагрузки LAE 1 U, LAE 2 U и LAE 3 U с e / t  = 0,5, 0,75 и 1,0 соответственно, на поведение облегченной железобетонной плоской плиты было отмечено, как показано на рисунках с 5 по 8.

    Из рисунков 7 и 8 видно, что при приложении внецентренной вертикальной нагрузки ЛАЭ 1 U, LAE 2 U и LAE 3 U с e / t  = 0,5, 0,75 и 1,0 соответственно на испытанных образцах с обычным RFT%, что предельная нагрузка уменьшилась по сравнению с к концентрический контрольный образец (LACU) на 15,10%, 31,40% и 47,27% соответственно, а прогиб, соответствующий предельной нагрузке, уменьшился на 10,65%, 17,73% и 24,74% соответственно. Также отмечается, что жесткость этих испытанных образцов увеличилась при увеличении внецентренной вертикальной нагрузки, хотя эксцентричный образец с e / t  = 0,5 имеют такую ​​же жесткость концентрического контрольного образца, как показано на рис. 7.

    При изучении поведения легких железобетонных плоских плит, подвергшихся воздействию огня, с процентами RFT, равными 0,7% и 0,4 % при приложении концентрической и изменяющейся внецентренной вертикальной нагрузки e / t  = 0,5, 0,75 и 1,0.

    4.3.1. Обсуждение образцов с высоким процентом RFT, равным 0,7%,
    e / t (от 0 до 1) и подвергавшихся воздействию огня

    На рисунках 9 и 10 показано, что при приложении внецентренной вертикальной нагрузки LFE 1 H, LFE 2 H и LFE 3 H с e / t  = 0 0,5, 0,75 и 1,0 соответственно, на испытанных образцах, подвергшихся воздействию огня с высоким RFT%, предельная нагрузка уменьшилась по сравнению с концентрическим контрольным образцом (LFCH) на 20,24%, 44,10% и 61,58%, соответственно. Соответствующий прогиб предельной нагрузке уменьшается на процент 31,9.4%, 33,28% и 38,58% соответственно. Жесткость этих испытанных образцов увеличилась за счет увеличения эксцентриситета, хотя жесткость эксцентричного образца с e / t  = 1,0 становится похожей на концентрический контрольный образец, как показано на рисунке 9.

    4.3.2. Обсуждение образцов с обычным процентом RFT, равным 0,4%,
    e / t (от 0 до 1) и Exposed to Fire

    . На рисунках 9 и 10 показано, что приложенная внецентренная вертикальная нагрузка LFE 1 У, ЛФЭ 2 У и ЛФЭ 3 У с е / t  = 0,5, 0,75 и 1,0 соответственно на испытанных образцах, подвергшихся воздействию огня при причина снижение предельной нагрузки по сравнению с концентрическим контрольным образцом (LFCU) на 27,76%, 55,94% и 63,20% соответственно. Кроме того, соответствующий прогиб предельной нагрузке уменьшается в процентах на 26,96%, 32,79% и 34,29% соответственно.

    Жесткость этих испытуемых образцов будет увеличена за счет увеличения внецентренной вертикальной нагрузки, хотя эксцентричный образец с e / t  = 0,5 имеют такую ​​же жесткость концентрического контрольного образца, как показано на рисунках 11 и 12.

    ) и прогиб в процессе горения с постоянной нагрузкой для образцов LWC при высоком и обычном % RFT (0,7 % и 0,4 % соответственно). Относительно контрольного образца (LFCH) прогиб с высоким RFT% уменьшился примерно на 16,5%. Точно так же для контрольного образца (LFCU) отклонение обычного RFT% уменьшилось примерно на 13,3%.

    5. Сравнение базы данных параметрических исследований — предельных нагрузок и нагрузок из разных норм с использованием коэффициентов предложения для ACI 318 и BS 8110

    Связанные с экспериментальными испытаниями коэффициенты снижения прочности бетона на сжатие в пенобетоне в зависимости от коэффициентов снижения в Прочность легкого бетона была предложена Riad и Shoeib [18]. Кроме того, были также предложены коэффициенты снижения прочности на сжатие легкого бетона, подверженного воздействию огня при температуре 500°C, для кодов ACI-318 и BS-8110. В этой части обсуждается сравнение результатов конечно-элементного анализа, экспериментальных испытаний и различных кодов (ACI 318 и BS 8110), связанных с упомянутыми коэффициентами уменьшения.

    Рисунок 14 появляется в случае, если образцы LWC не подвергались воздействию огня с использованием предлагаемых понижающих коэффициентов для кодов ACI-318 и BS-8110, прогнозируемая нагрузка близка к предельным нагрузкам по базе данных в среднем на 24,0% и 16,25%, соответственно, по сравнению с нагрузкой с использованием понижающих коэффициентов этих кодов при увеличении коэффициента e / t до 0,5, 0,75 и 1,0. На рис. 15 показано сравнение предельных нагрузок базы данных LWC с запуском и различных кодов, в которых используются коэффициенты предложения.

    Кроме того, в случае образцов LWC, подвергшихся воздействию огня, при использовании предлагаемых понижающих коэффициентов для кодов ACI-318 и BS-8110 прогнозируемая нагрузка приближалась к предельным нагрузкам по базе данных в среднем на 18,6% и 12,4% , соответственно, по сравнению с нагрузкой с использованием понижающих коэффициентов этих кодов при увеличении соотношения e/ t до 0,5, 0,75 и 1,0, как показано ранее на рисунках 5–8.

    6. Заключение

    Основной целью настоящего исследования является определение эффективности плоских плит конструкционного легкого пенополистирола при воздействии на эти плиты огнем методом конечных элементов. В данном исследовании железобетонные плоские плиты подвергались воздействию огня при эксцентричных и концентрических нагрузках. Достоверность принятых моделей была проверена путем сравнения с предыдущим экспериментальным исследованием, проведенным Риадом и Шойбом [18]. С помощью программного анализа (ANSYS) в этом исследовании были проанализированы структуры трещин, кривые нагрузки-прогиба, деформации стали и прогиб во время пожара. В этой работе сделаны следующие выводы: (1) Плотность легкого конструкционного бетона, полученного с использованием волокон и добавок, составила 1820  кг/м 9 .0268 3 , а прочность бетона на сжатие достигла 30,0  МПа. (2) При сравнении поведения легких конструкционных плоских плит, изготовленных с использованием пенополистирола, с поведением плоских плит из обычного бетона, мы обнаружили следующее: (i) максимальная нагрузка была низкой в ​​облегченной пенобетонной плите с показателями от 7,0% до 4% для концентрической нагрузки и внецентренной нагрузки соответственно; это по сравнению с максимальной нагрузкой нормального бетона. (ii) Наблюдалось уменьшение количества трещин в легком пенобетоне, а также увеличение ширины трещин. (iii) При расчете теоретического усилия сдвига при продавливании в кодах ACI-318 и BS-8110 предлагаемые коэффициенты модификации пенобетона могут быть равны 1,24 и 1,163 соответственно. при воздействии огня мы находим, что: (i) Снижение максимальной нагрузки пенобетона и нормального бетона наблюдалось на 25% и 13% соответственно. (ii) Рекомендуемые коэффициенты снижения прочности на сжатие в соответствии с ACI- Коды 318 и BS-8110 составляют 0,68 и 0,56 вместо 0,82 и 0,70 соответственно. (4) Настоятельно рекомендуется изучить больше образцов с различными типами пены и волокон.

    Доступность данных

    Данные, использованные для подтверждения результатов этого исследования, включены в статью и доступны у соответствующих авторов по обоснованному запросу.

    Конфликт интересов

    Авторы заявляют об отсутствии конфликта интересов.

    Вклад авторов

    Д-р Ахмед Эхаб и д-р Магди Риад собрали данные, задумали и разработали анализ. Доктор Ахмед. М. Йосри, д-р Мохамед Фарук, д-р Мохамед Абдельмонги и д-р Маджед Альзара провели анализ, проверили, обсудили результаты и написали статью. Все авторы обсудили результаты и внесли свой вклад в окончательный вариант рукописи.

    Ссылки
    1. Магистр технических наук, «Экспериментальное исследование пенобетона», Международный журнал исследований и разработок в области гражданского, структурного, экологического и инфраструктурного проектирования , том. 4, нет. 1, pp. 145–158, 2014.

      Просмотр по адресу:

      Google Scholar

    2. А. А. Хилал, Н. Х. Том и А. Р. Доусон, Пенобетон: от слабости к прочности, 34 конференция по цементу и бетону , Университет Шеффилда, Шеффилд, Великобритания, 2014 г.

    3. М. Х. Ван Ибрахим, Н. Джамалуддин, Дж. М. Ирван, П. Дж. Рамадхансях и А. Сурая Хани, «Прочность на сжатие и изгиб пенобетона, содержащего полиолефиновые волокна», Advanced Materials Research , vol. 91 I, стр. 489–493, 2014.

      Посмотреть по адресу:

      Сайт издателя | Google Scholar

    4. Ю. Ли, Х. Лимджи, С. К. Лим и К. С. Тан, «Изгибное поведение армированных легких балок и плит из вспененного строительного раствора», KSCE Journal of Civil Engineering , стр. 1817–1822, 2017.

      Посмотреть по адресу:

      Сайт издателя | Google Scholar

    5. EN 1992-1-1, «Еврокод 2: проектирование бетонных конструкций — Часть 1–1: общие правила и нормы для зданий», Tech. Rep., British Standard Institution, Лондон, Великобритания, 2014 г., вкл. Исправление 1: EN 1992-1-1:2004/AC:2008.

      Посмотреть по адресу:

      Google Scholar

    6. B. Fédération Internationale Du, Fib Model Code for Concrete Structures 2010 , Fédération Internationale Du Béton, Лозанна, Швейцария, 2013.

    7. ACI-318-19, «Комитет 318 ACI; Требования строительных норм и правил для конструкционного бетона (ACI 318–19) и комментарий к требованиям строительных норм и правил (ACI 318-19)», Тех. Представитель, Американский институт бетона: Фармингтон-Хиллз, Мичиган, США, 2019 г., ACI-318-19.

      Посмотреть по адресу:

      Google Scholar

    8. Aci-318, «Требования строительных норм и правил для конструкционного бетона (ACI 318) и комментарий ACI-318R», Tech. респ., с. 369, Американский институт бетона, Мичиган, США, 2008 г., Aci-318.

      Посмотреть по адресу:

      Google Scholar

    9. BS-8110, «Британский стандарт использования бетона в конструкциях. Часть 2: Свод правил для особых обстоятельств», Совет BSI, Лондон, Великобритания, 2005 г., BS-8110 -2.

      Посмотреть по адресу:

      Google Scholar

    10. Дж. Хулимка, К. Рафал и Дж. Агнешка, «Лабораторные испытания пенобетонных плит, армированных композитной сеткой», Elsevier, Procedia Engineering , стр. 337– 344, 2017.

      Просмотр:

      Сайт издателя | Google Scholar

    11. С. Дж. Джордж, «Структурные характеристики железобетонных плоских зданий, подверженных воздействию огня», профессиональные документы и замковые камни, Невада, Лас-Вегас, 2012 г., тезисы UNLV, диссертации.

      Посмотреть по адресу:

      Google Scholar

    12. Калмыков О. Исследование огнестойкости железобетонной плиты нового типа // MATEC Web of Conferences , vol. 116, 2017.

      Посмотреть по адресу:

      Сайт издателя | Google Scholar

    13. С. Ф. Эль-Фитиани и М. А. Юссеф, «Оценка изгибного и осевого поведения железобетонных элементов при повышенных температурах с использованием анализа сечения», Журнал пожарной безопасности , том. 44, стр. 691–703, 2009.

      Посмотреть по адресу:

      Сайт издателя | Google Scholar

    14. Г. Ванг, Характеристики железобетонных плоских плит, подверженных воздействию огня , Кентерберийский университет, Крайстчерч, Новая Зеландия, 2004 г., магистр технических наук.

      Посмотреть по адресу:

      Сайт издателя

    15. Б. Ван, Ю. Донг и Л. Гао, «Экспериментальное исследование пожара четырехгранной неподвижной железобетонной плиты в огне», Advanced Materials Research , vol. 163–167, 2011.

      Посмотреть по адресу:

      Сайт издателя | Google Scholar

    16. П. Дж. Мосс, Р. П. Дхакал, 17. Г. Ван и А. Х. Бьюкенен, «Поведение при пожаре многопролетных двусторонних железобетонных плит. Инженерные сооружения», т. 1, с. 30, нет.

    LEAVE A REPLY

    Ваш адрес email не будет опубликован. Обязательные поля помечены *