Армирование кладки из газобетона арматурой: Армирование газобетона (кладки из газобетонных блоков)

03.04.2023

0 Comment

Содержание

Как выполняется армирование стен из газобетона

Процесс армирования

Конструкционно-теплоизоляционные газобетонные блоки с плотностью Ø500 — Ø 900 и конструкционные — с плотностью Ø1000 – Ø 1200 не являются пластичным материалом, соответственно, стена из газоблока не работает на изгиб, и при незначительной ее деформации образуют трещины.

Мы рассмотрим общие вопросы армирования стен из газобетонных блоков, которые вызвали споры на отдельных сайтах у тех, кто строит дом своими руками. Инструкция для строителей – это не советы со стороны, а требования к монтажу, изложенные в строительных нормах и технологических решениях заводов-изготовителей блоков. Фото и видео в этой статье наглядно представляет отдельные технологические процессы.

Содержание статьи

Армирование перегородок и стен
- Армирование стержнями
- Армирование сеткой
- Анкеровка в местах соединения стен, перегородок
Устройство перемычек
Устройство монолитных поясов

Армирование перегородок и стен

Для предотвращения образования трещин необходимо не отступать от рекомендуемой технологии монтажа стен, в том числе:

обязательно оборудовать армированный ленточный фундамент в соответствии со строительными нормами и глубиной заложения ниже уровня промерзания грунта;
строго выдержать горизонтальность рядов стен из блоков газобетонных,
армировать (усиливать) кладку каждые два-три ряда по высоте;
оборудовать монолитные железобетонные перемычки над проемами,
грамотно выполнить монолитный железобетонный пояс по всем несущим стенам под плитами перекрытия и покрытия.

Согласно технологической карте на строительство и армирование газоблочных стен из изделий марки Ø 500 — Ø 600, усиление рекомендуется выполнять через каждые три ряда по высоте (для блоков h 250).

Рекомендуемая схема армирования

Армирование стержнями

Технология армирования конструкций стен из газоблока отличается от изложенной в СНиП 3.03.01-87 и обусловлена тем, что толщина клеевого шва для газобетона должна составлять не более 3 мм. В то время как для кладки из камней правильной формы толщина горизонтального шва составляет не более 12 мм (при армировании кладки – не более 16).

Закругление арматуры Ø 8 в углах

Для укладки стержней в стенах толщиной более 200 мм, отступив от краев блока — 60, с помощью штрабореза делают две штрабы 25х25. Отличие от армирования конструкций из других штучных материалов – допускается не использовать поперечные стержни: на углах штробы нарезают с закруглением, арматура Ø8 в закруглениях гнется по месту.

Нахлест арматуры в узлах сопряжения.

Перед укладкой арматуры, борозды очищают от пыли, увлажняют, заполняют клеем, который должен закрывать арматуру полностью – это обязательное условие для предотвращения коррозии металла. Перед укладкой следующего ряда все неровности предыдущего должны быть зачищены и зашлифованы.

Упрощенный вариант армирования узлов сопряжения

Заполнение борозд клеем

В технических решениях рекомендуют армировать кладку под оконными проемами арматурой класса АIII Ø 6-8 мм, заводя ее на 50 см за пределы оконного проема. Армирование производится вышеуказанным способом: стержни укладываются в штрабы, заполненные клеем.

Выполнение стыков арматуры в соответствии с СНиП 3.03.01-87

Совет! Выполняя армирование кладки, следует учитывать требования СНиП 3. 03.01-87:
при продольном армировании стержни по длине между собой соединяются сваркой;
стыки гладкой арматуры устраивают без сварки, концы стержней перехлестывают на 20 диаметров, заканчивают крюками и связывают проволокой (для арматуры Ø 8 перехлест составит 160 мм).

Видео: Армирование стен из газобетона:

Армирование сеткой

Есть мнение, что усиление может выполняться армировочной сеткой. Обязательным условием для подбора сетки является ограничение толщины клеевого шва, необходимость защиты металла от коррозии и обеспечение хорошей теплоизоляции вдоль поперечной арматуры (отсутствие «мостиков холода»).

Предлагается применять сетку из арматурной проволоки с ячейками 5х5 см или стеклопластиковую армировочную сетку. Укладывать ее рекомендуют на расстоянии 5 см от внешней грани наружной стены.

Следует учесть, что диаметр стержней армировочной сетки 3 мм и выше повлечет увеличение толщины горизонтальных швов: сетка укладывается на слой клея, сверху наносится еще один слой, затем монтируются блоки.

Усиление стен арматурной сеткой. Не предусмотрено в альбомах технических решений для армирования.

Обратите внимание! Согласно СНиП 3.03.01-87, для поперечного армирования из мелких блоков сетки укладывают так, чтобы на внутреннюю поверхность простенка выступало на 2-3 мм два и более арматурных стержней.

Анкеровка в местах соединения стен, перегородок

При соединении продольных и поперечных газоблочных стен встык необходимо выполнять фиксацию кладки Т-образными, Г-образными анкерами, накладками из полосовой стали δ 3 мм или металлическими скобами Ø 4-6 мм. Связи закладываются в швы через каждые два-три ряда кладки, но не менее 2х элементов на этаж.

Для крепления перегородок и стен допускается применять Т-образные анкеры или металлические скобы, которые закладываются в горизонтальные швы.

Узлы стен:

Узел 1. Крепление кладки металлическими полосовыми элементами

Узел 2. Крепление кладки стен с помощью нагелей

Требование для строительства стен из блоков! Закладные элементы изготавливаются из нержавеющей стали либо из обычной стали с антикоррозийным покрытием.

Устройство перемычек

Устройство перемычек в газобетонных строениях предполагает несколько вариантов исполнения, которые обусловлены расчетными нагрузками, применяемыми материалами и конструкциями.

Для устройства монолитных участков предусмотрены газобетонные блоки U-образной формы с пустотой внутри, которые выполняют функцию несъемной опалубки. Устанавливаются так, чтобы широкая полка располагалась с наружной стороны. Газобетонный блок для наружных стен шириной 30 см и более рассчитан на устройство несущей перемычки.

Типоразмеры U-образных блоков

Длина U-образных блоков различной ширины составляют 60 см, поэтому для устройства перемычек над проемом устанавливают временную опалубку, поддерживающую блоки.

Общее требование строительных норм: опирание несущей перемычки на простенки для проемов шириной до 1800 мм должно составлять не менее 25 см, т.е. общая длина U-образных блоков для перемычки и, соответственно, длина монолитного участка составят как минимум: ширина проема + 250 мм х 2.

Временная опалубка для поддержания U-образных блоков.

Узел 3. Устройство перемычки в U-образных блоках

В зависимости от технических решений, предлагаемых заводами-изготовителями газобетонных блоков, рекомендации по оборудованию монолитных перемычек по съемной опалубке могут незначительно отличаться. Так для самонесущих стен рекомендуют оборудовать рядовые перемычки с армированием стержнями класса АIII Ø 10-12 мм, уложенных с шагом 5 — 7 см и заведенными в простенки на 300…350 мм.

Узел 4. Устройство рядовой перемычки с помощью опалубки

Для сравнения, в кирпичных стенах армокирпичные перемычки выполняются по опалубке, установленной под нижним рядом кирпичей проема. Стержни (количество принимается по проекту, но не менее трех) укладываются в раствор.

Гладкая арматура (диаметром не менее 6 мм) на концах отгибаются крюками и заделываются в простенки на 25 см. Стержни периодического профиля закладываются в стены ровными без отгибов.

Устройство наружных стен из газобетона не допускает расположение металла на наружной поверхности.

Согласно требованиям ГОСТ 948-84 «Перемычки», для продольной арматуры перемычек следует применять горячекатанную сталь класса А-III, арматурную проволоку класса Вр-І; для поперечной — горячекатанную сталь класса А-III, А-I или арматурную проволоку класса Вр-І. Диаметр арматурных стержней принимают согласно проекту или расчету.

Для примера: в железобетонных перемычках длиной до 2000 мм может быть применена продольная арматура Ø 10…12 по 2 прута снизу и сверху, проволока Ø 6. Верхнюю часть допускается армировать прутами меньшего сечения, чем нижнюю.

Видео: Как вязать арматуру:

Устройство монолитных поясов

Монолитные железобетонные пояса выполняют замкнутым контуром по всем несущим стенам на каждом этаже под торцами плит перекрытия.

Для их устройства используют либо вышеуказанные U-образные блоки, либо — рядовые блоки и опалубку.

Для выбора геометрических размеров, схемы армирования и технологии выполнения железобетонного пояса, кроме выполненных расчетов, следует учитывать конструктивные требования, изложенные в СП 63.13330.2012, основными из которых являются следующие:

геометрические размеры армопояса должны обеспечивать размещения арматуры, удобство анкеровки и совместную работу металлоконструкций с бетоном;
состав бетона принимается в соответствии с ГОСТ 27006 и ГОСТ 26633;
толщина защитного слоя бетона должна обеспечить прочность связи с арматурой и служить для неё защитным слоем – арматура не должна соприкасаться с опалубкой;

вне зависимости от расчетов, толщина защитного слоя бетона принимается не менее диаметра стержня при диаметре арматуры больше 10 мм и не менее 10 мм при диаметре меньше 10 мм;
расстояние между арматурой должно быть не меньше:

2,5 см – для нижней горизонтальных или наклонных стержней;
3,5 см – для горизонтальных верхних;
5 см – для нижней арматуры, расположенной более чем в 2 ряда;

для стыков ненапрягаемой арматуры применяются: нахлесты без сварки, сварные и механические соединения.
диаметр поперечной арматуры принимается 0,25 наибольшего диаметра продольной арматуры, но не менее 6 мм — для каркасов без сварки;
анкеровка арматуры (закрепление концов стержней в бетоне) может быть прямой, с загибом на конце, с приваркой или монтажом поперечных стержней, с установкой анкеров на конце стержня.

Изложенные выше требования позволяют определиться с геометрическими размерами сечения монолитного пояса.

Если позволяет толщина стены в качестве несъемной опалубки применяют U-образные блоки, устанавливая их узкой полкой с внутренней стороны стены.

Арматурный каркас монтируется в лоток блока, заливается бетоном и уплотняется штыкованием. Готовая бетонная поверхность должна быть в одной плоскости с верхней гранью блока.

В случае, когда расчетное сечение армопояса превышает сечение пустоты внутри U-образного блока, с наружной стороны стены устанавливают газобетонные блоки расчетной толщины, а вдоль внутренней стороны монтируют съемные щиты опалубки.

Монтаж ж.б. пояса

Монтаж железобетонного пояса с устройством опалубки из досок с внутренней стороны стен

Щиты следует располагать в створке с вертикальной плоскостью стены. Процесс производства работ — аналогичный устройству армопояса в U-образных блоках. Объем и цена трудозатрат опалубочного способа будут выше, чем в предыдущем – с использованием готовых блоков.

Итак, здесь рассмотрены варианты армирования газобетонных стен как применяемые на практике некоторые домашние «нанотехнологии», так и рекомендуемые нормативной документацией. Будьте профи!

Схема армирования кладки из газобетона Стоунлайт

Чтобы стена из газобетона не пошла трещинами необходимо не только правильно выбрать плотность газобетона, его класс прочности, но и правильно армировать кладку.

Следует понимать, что даже если Вы праильно рассчитали фундамент, но неправильно выбрали строительный материал вы рискуете получить трещины по фасаду здания. Это связано с таким процессом как усадка здания в следствие высыхания ячеистого бетона и уменьшения его отпускной влажности в 30% до рассчетных 4,5%. Этот случай трещинообразования более характерен для неавтоклавных материалов, например пеноблоков.

Усадка при высыхании:

Для автоклавного газобетона — 0,1-0,5мм/м

Для неавтоклавного пеноблока — 1,3мм

Также трещины в стене можно получить при недостаточной глубине опирания панели перекрытия на стену. Изобретению армирования кладки из газоблоков мы обязаны финам, где дома из автоклавных газоблоков начали строить значительно раньше, чем в Украине, а поэтому Финляндия на сегодняшний день обладает огромным опытом проектирования, строительства и эксплуатации домов из газобетона. Вначале они не армировали свои дома т.к. при правильном выборе характеристик газобетона можно строить здания до 5 этажей включительно. В течение 20 лет эксплуатации таких домов они проводили аналитику и создавали нормативные документы, благодаря которым сегодня в Финляндии очень трудно найти дом из газобетона с трещинами на фасаде.

Такая прочность стены была достигнута за счет контурного армирования стен. Финскими нормативами рекомендуется армировать первый и каждый четвертый ряд кладки. Для этого в газобетоне делается штробы и туда закладывается арматура, которая прижимается клеевым раствором. Штроба прорезается как при помощи ручного штробореза, так и при помощи специального электроинструмента. Перед укладкой арматуры в газобетон Стоунлайт штроба очищается от пыли и заполняется клеем. Используют всегда стальные пруты арматуры диаметром 8мм. Чтобы ее согнуть в нужных местах на месте стройки спользуют ручные приспособления.

Арматура вдавливается в штробу таким образом, чтобы она была полностью покрыта клеем. От внешней (фасадной) поверхности блока арматура должна находиться на расстоянии 6см. В Украине принято в стену закладывать сразу 2 арматуры, чтобы перестраховаться.

На углах здания штробы необходимо выполнять с закруглением.

Обязательно необходимо армировать газобетонную кладку под оконными проемами. Существует важное требование: арматура должна выходить за пределы оконного проема минимум на 90см, а лучше на полтора метра по возможности.

Если блоки по толщине больше 250мм то нужно закладывать два прута. Если 500мм — желательно три, при толщине блоков менее 250мм достаточно одного прута арматуры.

Если Вы правильно будете армировать кладку, то ваш дом никогда не пойдет трещинами, а при использовании газобетона именно Стоунлайт Вам всегда гарантирован класс прочности В2,5.

Внутренние стены также необходимо армировать, как и наружные. Возьмите за правило закладывать арматуру во все стены и вы сотворите поистине монолитный и прочный дом, который будет стоять 100 лет и достанется вашим внукам и правнукам.

Ниже размещена общая схема по сводке правил закладки арматуры в газобетонную стену. Очень важно чтобы вы изучили это изображение и заставили своего прораба выполнить правильно армирование своего дома.

Обратите внимание на формулу расчета длины усадочной арматуры под оконными проемами. Ведь не такие дурные эти фины, что их дома стоят уже по 70 лет и не падают, как наши кирпичные хрущевки.

На эту тему Вы можете получить дополнительную информацию, если прочтете наш цикл статей «Дом из газобетона»

	КОНТАКТЫ
	* ЛАРШИН Александр Игоревич (044)223-41-68 (067)549-30-70 * ГАВРИЛЮК Людмила Ивановна (044)223-41-67 (067)549-30-40 * СОЛОДЕНКО Ольга Павловна (044)221-17-69 (067)549-30-40 *

СТОУНЛАЙТ ДЕШЕВЛЕ?
ОН ЧТО, ХУЖЕ АЭРОКА?
Очень частый вопрос. Краткий ответ: На базаре две бабушки торгуют морковкой. Сорвали ее на одном огороде, растили вместе, семена покупали в одном и том же месте. Но у одной цена 3грн/кг, а у другой 7грн/кг. Морковка одинаковая. Но одна бабушка думает «Пусть лучше сгниет, чем отдам дешевле«, а другая зарабатывает от объема.

ПОЧЕМУ КУПЯНСК
ДЕШЕВЛЕ ВСЕХ?

Вы думаете, что экономите покупая дешевый блок? Возьмите калькулятор и почитайте эту статью!

публикаций | Конструктивное разрушение | Гражданское строительство

Books/Book Chapters/Design Guides

Tanner J. E.* , Itzler K., Babbitt F., “Guide for Design and Construction with Autoclaved Aerated Concrete Panels», ACI 526.R1-18, State of the Art Guide, опубликованный Американским институтом бетона, 2018 г. *Основной автор.

Таннер Дж. Э. , Клингнер Р. Э., «Проектирование структурной кладки» McGraw Hill Press, 2017.

Таннер Дж. Э.* , Майерс Дж.*, Гамильтон Х.Р. и внешнее армированное волокном полимерное армирование», ACI 440.9R-15, «Современное руководство», опубликованное Американским институтом бетона, 2015 г.Глава 0049 в Руководстве по проектированию каменной кладки (ЦРТ). Книга опубликована The Masonry Society, 2013. *Основной автор

Dolan CW*, Tanner J.E. *, Hamilton HR*, Mukai D.J., Douglas E., Beams» Final Report, National Cooperative Highway Research Program (NCHRP) (веб-документ 155), 2008 г., 63 стр. *Основные авторы.

Таннер Дж. Э. *, Клингнер Р. Э. *, Барнетт Р. Э., Ицлер К., Бэббит Ф., «Руководство по проектированию и строительству с применением автоклавных газобетонных панелей» , ACI 523.4R-09, Руководство по современным технологиям, опубликованное Американским институтом бетона, 2009 г. *Основные авторы

Журнальные статьи

, Tanner JE , «Оценка диафрагм перекрытий из газобетона и моделирование с использованием методов распорок и связей». Журнал ACI Structures, т. 117, № 1, 2020 г.

Робисон, Т. В., Барнс, К. Л., Тинки, Ю., и Таннер, Дж. Э. «Оценка повреждений бетона в мостовых настилах с настилами и без них с использованием процедур неразрушающего контроля». ASTM Journal of Testing and Evaluation, 48(1), 2020.

Мендоса Мескита, С., Фернандес Бакейро, Л. Э., Варела Ривера, Дж. Л., Таннер , Дж. и Пинто Соса, Дж. Э. «Интернационализация студентов инженерных специальностей — Совместное Проект между Университетом Вайоминга и Автономным университетом Юкатана (UADY)» Испанское название «Internationalizacion de los estudiantes de ingeniería: proyecto Wyoming – UADY». Академический журнал факультета UADY, 23–3, стр. 42–55, Мексика. ISSN: 2448-8364, 2019 г..

T Jiang, S Liu, F AlMutawa, JE Tanner , G Tan «Комплексное повторное использование пиролизных углей для изготовления строительных материалов с высокими изоляционными свойствами» Elsevier — Journal of Cleaner Production, https://doi.org/10.1016 /j.jclepro.2019.03.048, 2019.

Sun J., Shen X., Tan G., Tanner J.E. , «Влияние модификации нано-SiO ₂ на раннюю прочность на сжатие и характеристики гидратации большого объема зольный бетон», ASCE Materials Journal , Т.31, № 6, https://doi.org/10.1061/(ASCE)MT.1943-5533.0002665, 2019.

Сунь Дж., Шен С., Тан Г., Таннер Дж.Е. , «Прочность на сжатие и характеристики гидратации крупнообъемного зольного бетона, приготовленного из летучей золы», Журнал термического анализа и калориметрии, 1-16, https://doi.org/10.1007/s10973-018-7578-z, 2019.

Дженнингс К. , Оуэн Н., Таннер Дж. Э. , «Поведение и моделирование тонкопанельных элементов обшивки пола из армированного газобетона», ACI Structures Journal , DOI: 10.1061/(ASCE)ST.1943-541X.0002221, 2018.

Wilson S., Jennings C., Tanner J.E. , «Оценка поведения наружных стен с использованием армированного автоклавного газобетона в качестве облицовки» , ASCE Structures Journal , (2018), DOI: 10.1061/(ASCE)ST.1943-541X.0002221, 2018.

Fiore B., Gerow K., Adams M., Tanner J.E. , «Variability in AMBT для тестирования ASR в переработанном бетонном заполнителе», Журнал материалов ACI , V.115, № 4, https://doi.org/10.14359/51702186, 2018.

Таннер Дж. Э. , Мукай Д. Дж. и Долан К. В., «Влияние влаги и усталости на бетонные балки, усиленные углепластиком», ACI SP 322: «На пути к устойчивой инфраструктуре с полимерными композитами, армированными волокном», стр. 14. , 2018.

Эбрайт С. , Харви Д., Таннер Дж. Э. , «Бетонные стены с одинарной кладкой — исследование ранней усадки кладочных растворов», TMS Journal, т. 35, № 1, стр. 31 -46, 2017.

Фертиг Р., Кимбл М., Джонс А., Таннер Дж. Э. , «Оценка потенциала ASR и меры по смягчению последствий для агрегатов штата Вайоминг», Журнал материалов ASCE , т. 29, № 9, 2017 г.

Гюнтер-Хелмик С., Токер-Бисон С., Таннер J.E. «Оценка сдвигового и диагонального растяжения в гладком бетоне» Concrete International . Т. 38, № 1, стр. 53-60, 2016 г.

Дэн Дж., Мукай Д.Дж., Таннер Дж.Э. , Долан К.В. «Долговечность ремонта/упрочнения бетонных балок из армированного углеродным волокном полимера (CFRP)», ACI Materials Journal, V.112, № 2, стр. 247-258, 2015 г.

Дэн Дж., Таннер Дж. Э. ., Долан К. В. « Долговечность ремонтных работ из армированного углеродным волокном полимера (CFRP)/ Усиление бетонных балок »Журнал материалов ACI, (в печати).

Адамс А. П., Джонс А., Бошемин С., Джонсон Р., Фурнье Б., Шехата М., Таннер Дж. Э. , Идекер Дж. Х. «Применимость ускоренного испытания растворного стержня на щелочно-кремнеземную реакционную способность переработанных бетонных заполнителей» , Достижения в области строительных материалов, Т.2, №1, стр. 78-96, 2013.

Астроза М., Морони О., Бржев С., Таннер Дж. «Сейсмические характеристики инженерной кладки Здания во время землетрясения в Мауле в 2010 г.» EERI Spectra, V.28, S.1, стр. 385-406, 2012 г.

Дэн Дж., Таннер Дж. Э. , Долан К. «Разработка образцов для испытаний на ускоренное старение для систем из армированного углепластика» ASTM Journal of Testing and Evaluation, т. 6, № 3, стр. 12, 2009 г..

Coombs J., Tanner J.E ., «Развитие лабораторий для испытаний и неразрушающей оценки каменной кладки» The Masonry Society Journal, т. 26, № 2, стр. 9-20, 2008.

Behrens C.M., Tanner J.E. , «Разработка R-значений для автоклавного газобетона, произведенного в США» The Masonry Society Journal, т. 26, № 1, стр. 39-45, 2008 г.

Долан C.W., Tanner J.E. , «Микротрещины и деформации, зависящие от времени, в высокопрочном бетоне» Специальное издание ACI. SP 249: Selected Landmark Papers in Concrete Materials Research, стр. 221-224, 2008 г.

Parker CK, Tanner J.E. , Varela JL, «Оценка методов ASTM для определения прочности на разрыв при раскалывании бетона, кирпичной кладки и автоклавных материалов». Газобетон» ASTM Journal of Testing and Evaluation. Т. 4, № 2, стр. 12, 2007 г.

Инсел Э., Олсен М., Таннер Дж. Э. , Долан К. В., «Соединители из углеродного волокна для бетонных сэндвич-панелей: прочность на сдвиг решетчатых соединителей обеспечивает лучшее Тепловая эффективность» Бетон Интернэшнл. V. 28, No. 10, pp. 33-38, 2006.

Varela J.L., Tanner J.E. , Klingner R.E., «Разработка коэффициентов R и Cd для сейсмического проектирования конструкций из газобетона», Earthquake Spectra, The Профессиональный журнал Научно-исследовательского института сейсмостойкого строительства (EERI), т. 22, № 1, стр. 267-286, 2006 г.

Таннер Дж. Э. , Варела Дж. Л., Брайтман М. Дж., Канчино У., Клингнер Р. Э., «Сейсмические исследования». Испытания стен сдвига из автоклавного ячеистого бетона (AAC): полный обзор», ACI Structures Journal, V. 102, № 3, стр. 374-382, 2005.

Sun J., Shen X., Tan G., Tanner J.E. Прочность на сжатие и характеристики гидратации бетона с большим объемом летучей золы », Журнал материалов ASCE, т. 31, № 6, 2019 г.

Sun J., Shen X., Tan G., Tanner J.E. прочностные и гидратационные характеристики крупнообъемного зольного бетона, приготовленного из золы уноса », Журнал термического анализа и калориметрии, 1-16, 2018.

Дженнингс С., Оуэн Н., Таннер Дж. Э. , « Поведение и моделирование тонкопанельных элементов обшивки пола из армированного газобетона », Журнал ACI Structures, DOI: 10.1061/(ASCE)ST.1943-541X. 0002221, 2018.

Wilson S., Jennings C., Tanner JE , « Оценка поведения наружных стен с использованием армированного автоклавного ячеистого бетона в качестве облицовки », ASCE Structures Journal, (2018), DOI: 10/106 (ASCE)ST.1943-541X.0002221, 2018.

Фиоре Б., Героу К., Адамс М., Tanner J.E. , « Изменчивость AMBT для тестирования ASR в переработанном бетонном заполнителе », Журнал материалов ACI, V.115, № 4, 2018.

Tanner J.E. , Mukai D.J., and Dolan CW, « Влияние влаги и усталости на бетонные балки, усиленные углепластиком, «ACI SP 322: « На пути к устойчивой инфраструктуре с полимерными композитами, армированными волокном », стр. 14, 2018 г.

Tanner JE , Mukailan CJ , » Сравнение методов испытаний и влияния клеевого покрытия на устойчивость железобетонных конструкций, усиленных материалами из углепластика с внешним связыванием, «ACI SP 322:» На пути к устойчивой инфраструктуре с усиленными волоконными полимерными композитами «, с. Джаннини Э. Р. «Межлабораторное сравнение расширений при испытании призмы из автоклавного газобетона», 15-я Международная конференция по реакции щелочных агрегатов, 2016, Сан-Паулу, Бразилия,

Таннер Дж. Э. , Такер С. Дж., «Валидация проектных положений для конструкций заполнения из автоклавного ячеистого бетона (AAC) на основе норм проектирования каменной кладки США (TMS 402), Труды, 12-я Североамериканская конференция по каменной кладке, Денвер, Колорадо, 2015 г., ссылка

Tanner J.E. ., Patton J.D., Nguyen L., «Прочность каменных стен на сдвиг в плоскости» , 12-й Канадский симпозиум по каменной кладке, Ванкувер, Канада, 2013. «Испытание на прочность автоклавных газобетонных перемычек» , 12-й Канадский симпозиум по масонству, Ванкувер, Канада, 2013 г.

Фертиг Р., Таннер Дж.Е.0049 14-я Международная конференция по реакции щелочных агрегатов, 2012, Остин, Техас.

Адамс М.П., Грей Б., Идекер Дж. Х., Таннер Дж.Е. , Джонс А., Фурнье Б., Бьюкеннан С., Медхат С., Джонсон Р., Бетонный заполнитель» , 14-я Международная конференция по реакции щелочных заполнителей, 2012, Остин, Техас.

Tanner J.E. , Carboni A., «Показатели каменных зданий во время землетрясения в Чили (Мауле) 2010 г.», Материалы 11-й Североамериканской масонской конференции, 2011 г., Миннеаполис, Миннесота.

Таннер Дж. Э. , Варела Дж. Л. и Клингнер Р. Э., «Подтверждение свойств материалов и стандартов каменной кладки. Положения объединенного комитета по кладке из автоклавного газобетона», Труды , 11-я Североамериканская конференция по каменной кладке, 2011 г., Миннеаполис, Миннесота.

Tanner J.E. , Schuller M.P., Thompson M.L, and Wo S., «Валидация недавно разработанного стандарта оценки растворов для ремонта исторической кладки (ASTM C1713-10)», Материалы 11-й Североамериканской масонской конференции, 2011 г. , Миннеаполис, Миннесота.

Hamilton H. R., Dolan C. W., J. E. Tanner и Douglas E. P. «Протокол испытаний долговечности склеенного углепластика» Proceedings, Армирование полимерами, армированными волокном, для бетонных конструкций, 10-й международный симпозиум CD-ROM, SP-275, Американский институт бетона , Farmington Hills, MI, 1 марта 2011 г., 20 стр.

Schultz, A., Bean-Popehn, J., Tanner, J.E. . «Влияние поперечной нагрузки и неупругого выпячивания на увеличение момента для стен URM» Труды 8-й Международной конференции по масонству, 2010 г., Дрезден, Германия.

Бин-Попен, Дж., Шульц, А., Таннер, Дж. Э. «Влияние эффектов второго порядка на тонкие неармированные каменные стены» Труды, 11-й Канадский симпозиум по каменной кладке, 2009 г., Торонто, Канада.

Dolan, C.W., E.B. Ahern, J. Deng, J.E. Tanner , D. Mukai, «Испытания на долговечность и ускоренное старение ремонтных систем из углепластика», Материалы Четвертой международной конференции по FRP-композитам в гражданском строительстве (CICE2008), 22-24 июля 2008 г. , Цюрих, Швейцария.

Кумбс, Дж. и Таннер Дж.Е. ., «Улучшение учебных программ масонства посредством развития виртуальной лаборатории» . Материалы, 10-я Североамериканская масонская конференция, 3–6 июня 2007 г., Сент-Луис, штат Миссури.

Таннер Дж. Э. , Варела Дж. Л., Клингнер Р. Э., «Сейсмические испытания каменной кладки из газобетона: техническая основа для предлагаемых проектных положений», Труды 9-й Североамериканской масонской конференции, 1-3 июня 2003 г., Клемсон, Южная Каролина.

Таннер Дж. Э. , Варела Дж. Л., Клингнер Р. Э., «Сейсмическое поведение двухэтажного полномасштабного образца сборки AAC», Proceedings, 9th North American Masonry Conference, 1-3 июня 2003 г., Клемсон, Южная Каролина .

Varela J.L., Tanner J.E. , Klingner R.E., «Разработка коэффициентов R и Cd для сейсмического проектирования конструкций из газобетона», Proceedings, 9Североамериканская масонская конференция, 1-3 июня 2003 г. , Клемсон, Южная Каролина.

Клингнер Р.Е., Таннер Дж.Е. и Варела Дж.Л., «Сейсмические характеристики и конструкция автоклавного ячеистого бетона: обзор» . Материалы, 9-я Североамериканская масонская конференция, 1-3 июня 2003 г., Клемсон, Южная Каролина.

Отчеты об исследованиях
Фиоре, Б., Таннер Дж. , «Риск щелочно-кремнеземной реакции при использовании заполнителя из переработанного бетона в новом бетоне», Заключительный отчет, Консорциум горных равнин, декабрь 2015 г., стр. 60.
Кимбл М., Фертиг Р., Хакер Д., Таннер Дж. , «Оценка риска щелочно-кремнеземной реакции в Вайоминге: продолжение оценки полевых образцов и предлагаемые стратегии смягчения последствий», итоговый отчет, Федеральное управление автомобильных дорог, Вайоминг Департамент транспорта, FHWA-WY-15/04F, сентябрь 2015 г., стр. 191.
Кимбл М., Фертиг Р., Джонс А., Таннер Дж. , «Оценка потенциала ASR в агрегатах штата Вайоминг» Окончательный вариант Отчет, Федеральное управление автомобильных дорог, Департамент транспорта штата Вайоминг, FHWA-WY-13/04F, октябрь 2013 г. , стр. 156.
Идекер Дж., Адамс М., Таннер Дж. , Джонс А., «Оценка долговечности переработанных бетонных заполнителей для использования в новом бетоне: этап I» Орегонский консорциум транспортных исследований и образования (OTREC), OTREC RR -11-09, июнь 2012 г., стр. 61.
Робисон Т., Таннер Дж. , «Оценка настила моста с использованием методов неразрушающего контроля» Заключительный отчет, Федеральное управление автомобильных дорог, Департамент транспорта Вайоминга, FHWA-WY- 10/07F, март 2012 г., стр. 192.
Глава 21: Кирпичная кладка, Строительные нормы и правила 2009 г. штата Пенсильвания
Следующие слова и термины для целей настоящей главы и в других местах настоящего Кодекса имеют значения, указанные здесь.
AAC КЛАДКА. Кладка из блоков автоклавного ячеистого бетона (АГБ), изготовленных без внутреннего армирования и скрепленных между собой тонкослойным или толстослойным раствором.
САМОБЕН КОНСТРУКЦИЯ. Конструкция, в которой внешний вид несущие и ненесущие стены и перегородки выполнены из необожженной глиняной кладки, а полы, крыши и внутренний каркас полностью или частично выполнены из дерева или других материалов, одобренных .
Adobe, стабилизированный. Необожженные глиняные кирпичные блоки, в которые в процессе производства добавляются добавки, такие как эмульгированный асфальт, чтобы ограничить водопоглощение блоков и повысить их долговечность.
Adobe, нестабилизированный. Элементы кладки из необожженной глины, не соответствующие определению «Самон, стабилизированный».
ЯКОРЬ. Металлический стержень, проволока или лента, которыми каменная кладка крепится к несущей конструкции.
АРХИТЕКТУРНАЯ ТЕРРАКОТА. Простые или декоративные блоки из модифицированной глины, обожженные до твердости, крупнее кирпича по размеру, с глазурованной или неглазурованной керамической отделкой.
РАЙОН.
Кровать. Площадь поверхности каменной кладки, контактирующей с раствором в плоскости шва.
Полное сечение. Площадь, очерченная заданными размерами кирпичной кладки в рассматриваемой плоскости.
Сетка поперечного сечения. Площадь элементов кладки, цементного раствора и раствора, пересекаемая рассматриваемой плоскостью, исходя из указанных размеров.
АВТОКЛАВНЫЙ ПЕНОБЕТОН (АГБ). Вяжущий продукт низкой плотности из гидратов силиката кальция, технические характеристики материалов которого определены в ASTM C 1386. Горизонтальный слой раствора, на который укладывается элемент кладки.
СОЕДИНИТЕЛЬНАЯ БАЛКА. Горизонтальный залитый раствором элемент в кирпичной кладке, в который встроена арматура.
КИРПИЧ.
Силикат кальция (силикатный кирпич). Кирпичная кладка из песка и извести.
Глина или сланец. Кирпичная кладка из глины или сланца, обычно формируемая в виде прямоугольной призмы в пластическом состоянии и обжигаемая или обжигаемая в печи.
Бетон. Каменная кладка, имеющая приблизительную форму прямоугольной призмы и состоящая из инертных частиц заполнителя, внедренных в затвердевшую цементную матрицу.
ЛИТОЙ КАМЕНЬ. Строительный камень, изготовленный из сборного железобетона на портландцементе и используемый в качестве отделки, облицовки или облицовки на зданиях или сооружениях или внутри них.
СОТОВ. Пустое пространство с общей площадью поперечного сечения более 1 ¹ / ₂ квадратных дюймов (967 мм ² ).
ДЫМОХОД. В основном вертикальное ограждение, имеющее один или несколько проходов для отвода дымовых газов во внешнюю атмосферу.
ТИПЫ ДЫМОХОДОВ.
Высокотемпературный прибор. Дымоход , одобренный , для удаления продуктов сгорания от сжигающих топливо высокотемпературных приборов, производящих дымовые газы с температурой выше 2000°F (1093°C), измеренной на выходе дымохода прибора (см. Раздел 2113.11.3).
Тип низкотемпературного прибора. Дымоход , одобренный , для отвода продуктов сгорания от сжигающих топливо низкотемпературных приборов, производящих дымовые газы не выше 1000°F (538°C) при нормальных условиях эксплуатации, но способных производить дымовые газы с температурой 1400° F (760°C) при прерывистой стрельбе в течение периода времени до 1 часа. Температуру измеряют на выходе из дымохода.
Тип кирпичной кладки. Дымоход полевой постройки из монолитных каменных блоков или камней.
Среднетемпературный прибор. Дымоход , одобренный , для отвода продуктов сгорания от работающих на топливе приборов средней теплоты, производящих дымовые газы с температурой, не превышающей 2000°F (1093°C) на выходе дымохода прибора (см. Раздел 2113.11.2).
ЧИСТКА. Отверстие в нижней части пространства для цементного раствора достаточного размера и достаточного расстояния для удаления мусора.
ХОМУТ. Вертикальный продольный шов между витками кладки или между кладкой и опорной конструкцией, который допускается заполнять раствором или раствором.
ПРОЧНОСТЬ КЛАДКИ НА СЖАТИЕ. Максимальная сжимающая сила, выдерживаемая на единицу чистой площади поперечного сечения каменной кладки, определяемая испытанием призм каменной кладки или функцией отдельных элементов каменной кладки, строительного раствора и цементного раствора.
СОЕДИНИТЕЛЬ. Механическое устройство для скрепления двух или более деталей, деталей или элементов вместе, включая анкеры, настенные анкеры и крепежные детали.
КРЫШКА. Расстояние между поверхностью арматурного стержня и краем элемента.
РАЗМЕРЫ.
Факт. Измеренный размер блока или элемента кладки.
Номинал. Указанный размер плюс допуск на стыки, с которыми должны быть уложены блоки. Сначала указывается толщина, затем высота и длина.
Указан. Размеры, установленные для изготовления или строительства кирпичной кладки, каменных блоков, швов или любых других компонентов конструкции.
КАМИН. Очаг и топка или аналогичное подготовленное место, в котором можно разводить огонь и которое пристроено к дымоходу.
ГОРЛО КАМИНА. Отверстие между верхом топки и коптильной камерой.
ФУНДАМЕНТ. Изолированный вертикальный элемент фундамента, горизонтальный размер которого, измеренный под прямым углом к его толщине, не превышает трехкратной толщины, а высота не превышает четырехкратной толщины.
ЗАЛИВНАЯ КЛАДКА.
Пустотная кирпичная кладка. Форма кладки из цементного раствора, при которой определенные ячейки пустотелых элементов непрерывно заполняются раствором.
Кладка многорядная цементная. Форма кладки из цементного раствора, в которой пространство между стенками полностью или периодически заполняется раствором.
ГОЛОВКА СОЕДИНЕНИЕ. Вертикальный растворный шов между кладочными элементами внутри линии во время укладки кладочных элементов.
ВЫСОТА, СТЕНЫ. Расстояние по вертикали от стены фундамента или другой непосредственной опоры такой стены до верха стены.
КЛАДКА. Сборная конструкция или комбинация строительных блоков или материалов из глины, сланца, бетона, стекла, гипса, камня или других утвержденных блоков , соединенных вместе с раствором или цементным раствором или без них или другими общепринятыми методами соединения.
Столярная кладка. Кирпичная кладка, состоящая из прямоугольных блоков различных размеров с распиленными, обработанными или квадратными поверхностями основания, надлежащим образом скрепленными и уложенными на раствор.
Береговой камень. Кирпичная кладка из тесаного камня, уложенная рядами камней одинаковой высоты для каждого ряда, хотя допускается, чтобы разные ряды имели разную высоту.
Стеклопакет кладочный. Кладка, состоящая из стеклопакетов, скрепленных раствором.
Гладкая кладка. Каменная кладка, в которой принимается во внимание сопротивление кладки растяжению и пренебрегается влиянием напряжений в арматуре.
Случайный камень. Кладка из тесаного камня, уложенная рядами из камня, уложенного без сплошных швов и уложенного без рисунков. Когда материал состоит из материала, разрезанного на модульные высоты, различимы прерывистые, но выровненные горизонтальные швы.
Армированная кладка. Каменная конструкция, в которой арматура, действующая вместе с кладкой, используется для сопротивления силам.
Полнотелая кладка. Кладка, состоящая из монолитных каменных блоков, уложенных встык, швы между которыми заполнены раствором.
Неармированная (простая) кладка. Каменная кладка, в которой принимается во внимание сопротивление кирпичной кладки растяжению и пренебрегается сопротивлением арматурной стали, если она присутствует.
КАМЕННЫЙ БЛОК. Кирпич, плитка, камень, стеклоблок или бетонный блок, отвечающие требованиям, указанным в Разделе 2103.
Глина. Строительный блок размером больше кирпича, состоящий из обожженной глины, сланца, обожженной глины или их смесей.
Бетон. Строительный блок или блок размером более 12 дюймов на 4 дюйма на 4 дюйма (305 мм на 102 мм на 102 мм), изготовленный из цемента и подходящих заполнителей.
Полый. Элемент каменной кладки, чистая площадь поперечного сечения которого в любой плоскости, параллельной несущей поверхности, составляет менее 75 процентов его общей площади поперечного сечения, измеренной в той же плоскости.
Твердый. Элемент каменной кладки, чистая площадь поперечного сечения которого в каждой плоскости, параллельной несущей поверхности, составляет 75 или более процентов его общей площади поперечного сечения, измеренной в той же плоскости.
РАСТВОР. Пластмассовая смесь из одобренных вяжущих материалов, мелких заполнителей и воды, используемая для склеивания кирпичной кладки или других структурных элементов.
РАСТВОР ПОВЕРХНОСТНЫЙ. Смесь для склеивания бетонных кладочных элементов, содержащая гидравлический цемент, армирование стекловолокном с неорганическими наполнителями или органическими модификаторами или без них и воду.
ПРЕДВАРИТЕЛЬНО НАПРЯЖЕННАЯ КЛАДКА. Кирпичная кладка, в которую были введены внутренние напряжения для противодействия потенциальным растягивающим напряжениям в каменной кладке, возникающим в результате приложенных нагрузок.
ПРИЗМА. Сборка каменных блоков и раствора с раствором или без него, используемая в качестве испытательного образца для определения свойств кладки.
БУТОННАЯ КЛАДКА. Кладка из камней грубой формы.
Рваный щебень. Кладка, состоящая из камней грубой формы, уложенных приблизительно на ровные основания и хорошо скрепленных.
Случайный щебень. Кладка, состоящая из камней грубой формы, уложенных без регулярности, но хорошо скрепленных и подогнанных друг к другу с образованием хорошо разделенных швов.
Грубый или обычный щебень. Кладка, состоящая из необработанных полевых камней, уложенных без регулярности, но хорошо связанных.
БЕГУЩАЯ СВЯЗЬ. Размещение блоков каменной кладки таким образом, чтобы головные швы в последовательных рядах были смещены по горизонтали не менее чем на одну четверть длины блока.
СТЕНА СДВИГ.
Детализированная стенка из гладкой каменной кладки. Стена из каменной кладки, предназначенная для сопротивления боковым силам без учета напряжений в арматуре и спроектированная в соответствии с Разделом 2106.1.
Промежуточная стена из предварительно напряженной каменной кладки. Предварительно напряженная каменная стена, рассчитанная на сопротивление боковым силам с учетом напряжений в арматуре и спроектированная в соответствии с разделом 2106.1.
Стена жесткости из армированной каменной кладки. Стена из каменной кладки, предназначенная для сопротивления боковым силам с учетом напряжений в арматуре и спроектированная в соответствии с Разделом 2106.1.
Обыкновенная стена из плоской каменной кладки. Стена из каменной кладки, предназначенная для сопротивления боковым силам без учета напряжений в арматуре и спроектированная в соответствии с Разделом 2106.1.
Обыкновенная стенка из предварительно напряженной каменной кладки. Предварительно напряженная каменная стена, рассчитанная на сопротивление боковым силам с учетом напряжений в арматуре и спроектированная в соответствии с разделом 2106.1.
Стена жесткости из обычной армированной каменной кладки. Стена из каменной кладки, предназначенная для сопротивления боковым силам с учетом напряжений в арматуре и спроектированная в соответствии с Разделом 2106.1.
Стена жесткости из специальной предварительно напряженной каменной кладки. Предварительно напряженная стена из каменной кладки, предназначенная для сопротивления боковым силам с учетом напряжений в арматуре и спроектированная в соответствии с Разделом 2106.1, за исключением того, что используются только залитые раствором, поперечно закрепленные напрягающие элементы.
Стена из специальной армированной каменной кладки. Стена из каменной кладки, предназначенная для сопротивления боковым силам с учетом напряжений в арматуре и спроектированная в соответствии с Разделом 2106. 1.
ОБОЛОЧКА. Внешняя часть пустотелого каменного блока, помещенного в кладку.
УКАЗАН. Требуется конструкторская документация .
ЗАДАННАЯ ПРОЧНОСТЬ КИРПИЧНОЙ КАМИНКИ НА СЖАТИЕ, f ‘ _м . Минимальная прочность на сжатие, выраженная как усилие на единицу чистой площади поперечного сечения, требуемая от каменной кладки, используемой в строительстве, в соответствии со строительной документацией и на которой основан проект. Всякий раз, когда количество f ‘ _m находится под знаком радикала, подразумевается только квадратный корень из числового значения, а результат выражается в фунтах на квадратный дюйм (psi) (МПа).
СТЕКЛОВАЯ СВЯЗЬ. Элементы каменной кладки размещаются в схеме скрепления таким образом, чтобы головные швы в последовательных рядах были выровнены по вертикали. Для целей настоящего стандарта требования к кладке штабеля должны применяться к кирпичной кладке, уложенной не на бегущей кладке.
КАМЕННАЯ КЛАДКА. Кирпичная кладка, состоящая из блоков полевого, добытого или литого камня, скрепленных раствором.
Кладка из тесаного камня. Каменная кладка, состоящая из прямоугольных блоков с распиленными, зачищенными или обтесанными поверхностями основания и скрепленных раствором.
Кладка из бутового камня. Каменная кладка, состоящая из блоков неправильной формы, скрепленных раствором.
ПРОЧНОСТЬ.
Расчетная прочность. Номинальная прочность, умноженная на коэффициент снижения прочности.
Номинальная прочность. Прочность элемента или поперечного сечения, рассчитанная в соответствии с настоящими положениями, до применения каких-либо коэффициентов снижения прочности.
Требуемая прочность. Прочность элемента или поперечного сечения, необходимая для сопротивления факторам нагрузки.
ТОНКОСЛОЙНЫЙ РАСТВОР. Раствор для использования при возведении блоков из газобетона со швами 0,06 дюйма (1,5 мм) или меньше.
СТЯЖКА БОКОВАЯ. Петля из арматурного стержня или проволоки, охватывающая продольную арматуру.
СВЯЗКА, НАСТЕННАЯ. Соединитель, соединяющий витки каменных стен вместе.
ПЛИТКА. Элемент керамической поверхности, обычно относительно тонкий по отношению к лицевой поверхности, изготовленный из глины или смеси глины или других керамических материалов, называемый основной частью плитки, имеющий либо «глазурованную», либо «неглазурованную» лицевую сторону и обожженный выше красного цвета нагрев в процессе производства до температуры, достаточно высокой для получения определенных физических свойств и характеристик.
ПЛИТКА, СТРУКТУРНАЯ ГЛИНА. Полая каменная кладка, состоящая из обожженной глины, сланца, огнеупорной глины или их смеси и имеющая параллельные ячейки.
СТЕНА. Вертикальный элемент с отношением длины к толщине по горизонтали более трех, используемый для ограждения пространства.
Полая стенка. Стена, построенная из блоков каменной кладки или бетона или комбинации этих материалов, устроенная так, чтобы обеспечить воздушное пространство внутри стены, и в которой внутренняя и внешняя части стены связаны друг с другом металлическими связями.
Композитная стена. Стена, построенная из комбинации двух или более каменных блоков, скрепленных вместе, один из которых образует подпорку, а другой — облицовочные элементы.
Стена, склеенная методом сухого штабелирования. Стена, построенная из блоков бетонной кладки, где блоки укладываются друг на друга всухую, без строительного раствора на фундаменте или головных швах, и где обе стороны стены покрыты строительным раствором для склеивания поверхностей.
Полая стена из кирпичной кладки. Стена, построенная из каменных блоков, расположенных таким образом, чтобы обеспечить воздушное пространство внутри стены, и в которой лицевая и задняя часть стены скреплены каменными элементами.
Стена парапета. Часть любой стены полностью выше линии крыши.
ВЕБ. Внутренняя сплошная часть пустотелой каменной кладки, размещенная в кладке.
WYTHE. Каждая непрерывная вертикальная секция стены толщиной в одну единицу кладки.
ОБОЗНАЧЕНИЯ.
d _b = Диаметр арматуры, дюймы (мм).
F _s = Допустимое растягивающее или сжимающее напряжение в арматуре, psi (МПа).
f _r = Модуль разрыва, psi (МПа).
f ‘ _A _AC = заданная прочность на сжатие кладки из газобетона, минимальная прочность на сжатие для класса кладки из газобетона, как указано в ASTM C 13MPa, (psi, psi).
f ‘ _m = Расчетная прочность каменной кладки на сжатие в возрасте 28 дней, psi (МПа).
f ‘ _mi = Расчетная прочность кладки на сжатие во время передачи предварительного напряжения, psi (МПа).